پاسخ های جناب دکتر حسین زاده اصل درباره محاسبات سازه
منبع سایت دکتر حسین زاده اصل:
سلام جناب دکتر خوبین یه سوال فنی مطابق شکل ارسالی طراحی سازه ای بتنی خمشی با شکل پذیری متوسط رو در دست دارم که به خاطر مسائل معماری مجبور به حذف ستون های میانی هستم برا طراحی تیر بادهانه بزرگ و اعمال ادامه ستونها روی آن کنترل های لازم چیه
با سلام ١-زلزله قايم بايد منظور شود ٢ تير بايد براي زلزله omega*E طراحي شود در حالت دوم بايد نيروي محوري ستون تحت Ex و Ey از نرم افزار خوانده شود و هركدام كه بزرگتر بود،2 برابر شود و به صورت Ev ( همراه با Ev مورد اول) به تير ( به صورت بار متمركز اعمال شود. Ev در تركيب بارها با ضريب يك حضور دارد. علت اينكه زلزله دو برابر شده و نه سه برابر اين است كه خود ايتبس در تركيب بارها يكبار زلزله را با ضريب يك اعمال ميكند همچنين با توجه به بار غير متعارف وارد بر تير خيز ان با روابط دقيق ايين نامه كنترل شود ( در مبحث نهم نحوه كنترل قيد شده) همچنين تير به حد كافي عرض و عمق داشته باشد تا ميلگردهاي ستون به خوبي داخل ان بتوانند مهار شوند ضابطه طبقه ضعيف نيز كنترل شود اگر دو ستون باقي مانده به حد كافي مقاوم نباشند سازه فوق غيرمجاز خواهد بود ( به بحث نامنظمي در استاندارد ٢٨٠٠ رجوع نماييد). نحوه كنترل طبقه ضعيف در راهنماي بارگذاري امريكا امده است ( در وبسايت بنده قابل دانلود است) تير منتقل كننده نيروي زلزله به ستونهاي كناري خواهد بود. اين انتقال عمدتا به صورت نيروي محوري در تير ظاهر ميشود. نيروي برشي را در ستونهاي بالاي تير تحت ex بخوانيد. برش ستون تبديل به نيروي محوري در تير ميشود. سپس اين نيروي محوري را ٣ (اومگا) برابر نموده و محاسبه كنيد كه چند ميلگرد براي تحمل ان لازم است مثلا اگر نيروي محوري تير تحت زلزله ex برابر 20 تن بدست امد تير بايد بتواند كشش 60 تن را منتقل كند مقاومت هر ميلگرد f20 برابر است با 0.9*4000*3.14=11304kg بنابراين ٦ عدد ميلگرد f20 نياز است اين ميلگردها اضافه بر محاسبات ايتبس بايد در تير اضافه شود كه ميتوانيد به صورت ميلگرد گونه در جان تير قرار دهيد
با سلام جناب دکتر. با توجه به اینکه در آنالیز حرارتی نیروی محوری در تیرها برای طراحی حاکم است و ایتبس هم نمیتواند المان تیر را برای نیروی محوری طراحی کند اصولا چه باید کرد. اگر هم المان ستون بکار بریم چگونه اثر خمش در طراحی دیده شود؟ با سلام، دراین موارد ابتدا می توانید دستی فشار محوری تیرها را بررسی کنید اگر احساس کردید بار زیاد است، تیرهای (عمدتا طبقه اول) را به صورت مقطع ستون تعریف نمایید (مقاطع تیر را در قسمت define section از نوع column تعریف کنید) در این صورت ایتبس اثر نیروی کنترل می کند
سلام استاد خسته نباشید.استاد در هنگام کنترل دریفت در سازه های فولادی با تحلیل دینامیکی در حالت no modificationبعد از هر بار تغییر مقطع باید دوباره برش ها هم پایه شوند؟ با سلام، بله اگر طراحی شما بر اساس آنالیز دینامیکی می باشد (سازه فولادی) و بر اساس روش انالیز مستقیم طراحی می نمایید. در کنترل دریفت باید فایل جداگانه ای (مثلا به نام فایل drift.edb) بسازید. حال در این فایل دریفت را به دو روش می توانید کنترل نمایید: 1- تحت زلزله استاتیکی 2- تحت زلزله دینامیکی که در حالت دوم به علت تغییر سختی اعضا همپایه سازی زلزله باید مجدد انجام شود و سپس دریفت کنترل شود.
سلام آقای دکتر خسته نباشید . با توجه به ویرایش چهارم آیین نامه در تعداد محدودی از ساختمانها زمان تناوب تحلیلی کمتر از زمان تناوب تجربی بدست می آید آیا مجاز به استفاده از زمان تجربی هستیم یا زمان تجربی فقط برای حدس اولیه است ؟ با سلام طبق راهنماي لرزه اي بارگذاري امريكا اگر زمان تناوب سازه (T-etabs) بيشتر از زمان تناوب تجربي باشد، ميتوانيد از تجربي استفاده نماييد متن استاندارد ٢٨٠٠ نيز عنوان كرده " ميتوان" از زمان تناوب تحليلي استفاده كرد و اجبار نكرده است در excel محاسبه ضريب زلزله اي كه در وبسايت خود قرار داده ام اين موضوع منظور شده است البته در قابهاي خمشي معمولا دوره تناوب تحليلي بيش از تجربي بدست مي ايد و اگر چنين نشد نشان دهنده ان است كه شما احتمالا ابعاد تيرها و ستونها را بيش از مقدار متعارف منظور كرده ايد كه موجب افزايش بيش از حد سختي و كاهش دوره تناوب در سازه شده است
با سلام و خسته نباشید جناب دکتر ، استحضار دارید درصورتیکه طراحی سازه های بتنی بر اساس آیین نامه ACI انجام بشود با توجه به ترکیبات بار اعمالی ، نسبت به آیین نامه CSA و ترکیبات بار مبحث9 ، سازه ای سنگین تر طرح خواهد شد. لذا با توجه به اینکه تکلیف قانونی مهندسین طراح ، عمل به مقررات ملی ساختمان است و در این حیطه در مراجع قانونی جوابگو خواهند بود ، آیا طراحی سنگینتر در صورت اعتراض مالک مشکل ساز نخواهد بود و دیگر اینکه آیا نباید طراحی برمبنای مبحث 9 انجام بشود؟ اگر خیر ، پس فلسفه وجود مبحث9 بغیر از آزمونهای نظام مهندسی چه چیزی خواهد بود؟ با تشکر و سپاس فراوان
با سلام متاسفانه تركيب بارهاي مبحث نهم در فرم فعلي كه زلزله تراز نهايي شده است ايراد دارد و به جاي اينكه بگوييم aci سنگين تر است بهتر است بگوييم كه تركيب بارهاي مبحث نهم سبكتر است چند نكته: ١- علت سبك بودن مبحث نهم اين است كه ضريب زلزله ان كمتر از يك است. علت كمتر از يك بودن ضريب زلزله در مبحث نهم (0.7*1.2=0.84) اين است كه خواسته اند تركيبهاي قديمي مبحث نهم را كه تراز نهايي نبود با زلزله جديد در ٢٨٠٠ هماهنگ كنند كه باعث شده ضريب زلزله كمتر از يك بدست ايد كه ايراد دارد 2- دقت شود که ضرایب کاهش مقاومت در مبحث نهم "اندکی" سخت گیرانه تر از aci می باشد و ممکن است این سخت گیرانه بودن ممکن است بهانه ای برای کاهش ضرایب بار در مبحث نهم باشد. منتها این کاهش قابل توجه است (0.85 برای زلزله) و موجب می شود که طرح غیر محافظه کارانه و غیر منطقی شود. این غیر محافظه کارانه بودن موجب می شود که بسیاری از طراحان از ACI برای طراحی استفاده کنند. 3- گرچه مبحث نهم برگرفته از CSA كانادا ميباشد ولي تركيب بارهاي ان در مورد ضريب زلزله با كانادا يكي نيست! در csa ضريب زلزله يك ميباشد. شما اگر با CSA طراحي ميكنيد قائدتا بايد تركيب بارهاي csa را استفاده نماييد كه باز سنگين ميشود 4- مبحث نهم در حال ويرايش است و احتمالا اين مشكل برطرف خواهد شد و تركيب بارهاي ان اصلاح خواهد شد تا مهندسين مجبور نشوند خلاف ان عمل كنند 5- نظامهاي شهرهاي مختلف سلايق متفاوتي دارند برخي شهرها CSA را با تركيب بارهاي مبحث نهم قبول دارند و برخي قبول ندارند. براي مثال ميتوانيد به راهنماي طراحي نظام مهندسي تهران مراجعه نماييد تا با سليقه نظام مهندسي تهران در رابطه با مجاز بودن استفاده از تركيب بارهاي مبحث نهم اشنا شويد. در تبريز عمدتا با aci طراحي ميكنند
با سلام و خسته نباشید جناب آقای دکتر حسین زاده ، در مورد کنترل دریفت در ETABS 9.7 ، سوالی داشتم. در جزوتون فرمودید که برای کنترل دریفت در سازه های که درجه اهمیت خیلی زیاد نیستند، 2 ترکیب بار EXDRIFT و EYDRIFT را در مدل اصلی براساس C و K بدست آمده از پریود تحلیلی سازه کنترل می کنیم. سوال بنده این است که چرا از 2 ترکیب بار برای کنترل دریفت استفاده می کنیم و نه از 6 ترکیب بار جانبی (EX , EY , EXN, EXP, EYN, EYP) با C و K بدست آمده از پریود تحلیلی؟ و اینکه در تعریف 2 ترکیب بار EXDRIFT و EYDRIFT ، خروج از مرکزیت اتفاقی در نظر گرفته می شود یا فقط در 2 راستای اصلی و دقیقا به مرکز جرم در نظر می گیریم؟
با سلام، در حقیقت سوال شما این است: آیا در کنترل دریفت از زلزله با خروج از مرکزیت استفاده شود یا زلزله بدون خروج از مرکزیت تصادفی؟ دقت: تغییر مکان مرکز جرم سازه تحت اثر زلزله EX و EXP و EXN تقریبا یکی است و فرقی نمی کند با کدام زلزله خوانده شود. ولی تغییر مکان لبه های کناری سازه تحت زلزله های EXP و EXN بیشتر از زلزله EX خواهد بود. بنابراین: 1- سازه هایی که از نظر پچشی منظم هستند: در این سازه ها تغییر مکان مرکز جرم سازه ملاک است و بنابراین می توان تغییر مکان ها را تحت EX محاسبه نمود 2- در سازه هایی که نامنظم پیچشی هستند: در این سازه ها تغییر مکان لبه های کناری سازه ملاک است و بنابراین باید تغییرمکانها تحت زلزله های با خروج از مرکزیت بررسی شوند.
جناب دکتر سلام وقت بخیر,,, زمان تناوب تجربی ضرب در ۱.۲۵ پروژه ای رو حساب و در نرم افزار اعمال کردیم و زمان تناوب تحلیلی در جهت x بیشتر و در جهت y کمتر از تجربی شده در این صورت کدوم زمان تناوب رو بایستی ملاک عمل قرار داد ؟ اگه زمان تناوب تحلیلی ملاک عمل بایستی دو تا c ضریب زلزله محاسبه بشه یا نه اونی که از همه کمتره استفاده شود ؟
با سلام، در راستای X باید از 1.25 برابر دوره تناوب تجربی (آیین نامه) استفاده کنید و در جهت Y که دوره تناوب کمتر است، از دوره تناوب تحلیلی استفاده نمایید. یعنی زلزله هر جهت کاملا مجزا محاسبه می شود و ممکن است با هم فرق داشته باشند.
با سلام و خسته نباشید جناب آقای دکتر حسین زاده ، در مورد کنترل دریفت در ETABS 9.7 ، سوالی داشتم. در جزوتون فرمودید که برای کنترل دریفت در سازه های که درجه اهمیت خیلی زیاد نیستند، 2 ترکیب بار EXDRIFT و EYDRIFT را در مدل اصلی براساس C و K بدست آمده از پریود تحلیلی سازه کنترل می کنیم. سوال بنده این است که چرا از 2 ترکیب بار برای کنترل دریفت استفاده می کنیم و نه از 6 ترکیب بار جانبی (EX , EY , EXN, EXP, EYN, EYP) با C و K بدست آمده از پریود تحلیلی؟ و اینکه در تعریف 2 ترکیب بار EXDRIFT و EYDRIFT ، خروج از مرکزیت اتفاقی در نظر گرفته می شود یا فقط در 2 راستای اصلی و دقیقا به مرکز جرم در نظر می گیریم؟
با سلام، در حقیقت سوال شما این است: آیا در کنترل دریفت از زلزله با خروج از مرکزیت استفاده شود یا زلزله بدون خروج از مرکزیت تصادفی؟ دقت: تغییر مکان مرکز جرم سازه تحت اثر زلزله EX و EXP و EXN تقریبا یکی است و فرقی نمی کند با کدام زلزله خوانده شود. ولی تغییر مکان لبه های کناری سازه تحت زلزله های EXP و EXN بیشتر از زلزله EX خواهد بود. بنابراین: 1- سازه هایی که از نظر پچشی منظم هستند: در این سازه ها تغییر مکان مرکز جرم سازه ملاک است و بنابراین می توان تغییر مکان ها را تحت EX محاسبه نمود 2- در سازه هایی که نامنظم پیچشی هستند: در این سازه ها تغییر مکان لبه های کناری سازه ملاک است و بنابراین باید تغییرمکانها تحت زلزله های با خروج از مرکزیت بررسی شوند.
با سلام و خسته نباشید جناب دکتر ، استحضار دارید درصورتیکه طراحی سازه های بتنی بر اساس آیین نامه ACI انجام بشود با توجه به ترکیبات بار اعمالی ، نسبت به آیین نامه CSA و ترکیبات بار مبحث9 ، سازه ای سنگین تر طرح خواهد شد. لذا با توجه به اینکه تکلیف قانونی مهندسین طراح ، عمل به مقررات ملی ساختمان است و در این حیطه در مراجع قانونی جوابگو خواهند بود ، آیا طراحی سنگینتر در صورت اعتراض مالک مشکل ساز نخواهد بود و دیگر اینکه آیا نباید طراحی برمبنای مبحث 9 انجام بشود؟ اگر خیر ، پس فلسفه وجود مبحث9 بغیر از آزمونهای نظام مهندسی چه چیزی خواهد بود؟ با تشکر و سپاس فراوان
با سلام متاسفانه تركيب بارهاي مبحث نهم در فرم فعلي كه زلزله تراز نهايي شده است ايراد دارد و به جاي اينكه بگوييم aci سنگين تر است بهتر است بگوييم كه تركيب بارهاي مبحث نهم سبكتر است چند نكته: ١- علت سبك بودن مبحث نهم اين است كه ضريب زلزله ان كمتر از يك است. علت كمتر از يك بودن ضريب زلزله در مبحث نهم (0.7*1.2=0.84) اين است كه خواسته اند تركيبهاي قديمي مبحث نهم را كه تراز نهايي نبود با زلزله جديد در ٢٨٠٠ هماهنگ كنند كه باعث شده ضريب زلزله كمتر از يك بدست ايد كه ايراد دارد 2- دقت شود که ضرایب کاهش مقاومت در مبحث نهم "اندکی" سخت گیرانه تر از aci می باشد و ممکن است این سخت گیرانه بودن ممکن است بهانه ای برای کاهش ضرایب بار در مبحث نهم باشد. منتها این کاهش قابل توجه است (0.85 برای زلزله) و موجب می شود که طرح غیر محافظه کارانه و غیر منطقی شود. این غیر محافظه کارانه بودن موجب می شود که بسیاری از طراحان از ACI برای طراحی استفاده کنند. 3- گرچه مبحث نهم برگرفته از CSA كانادا ميباشد ولي تركيب بارهاي ان در مورد ضريب زلزله با كانادا يكي نيست! در csa ضريب زلزله يك ميباشد. شما اگر با CSA طراحي ميكنيد قائدتا بايد تركيب بارهاي csa را استفاده نماييد كه باز سنگين ميشود 4- مبحث نهم در حال ويرايش است و احتمالا اين مشكل برطرف خواهد شد و تركيب بارهاي ان اصلاح خواهد شد تا مهندسين مجبور نشوند خلاف ان عمل كنند 5- نظامهاي شهرهاي مختلف سلايق متفاوتي دارند برخي شهرها CSA را با تركيب بارهاي مبحث نهم قبول دارند و برخي قبول ندارند. براي مثال ميتوانيد به راهنماي طراحي نظام مهندسي تهران مراجعه نماييد تا با سليقه نظام مهندسي تهران در رابطه با مجاز بودن استفاده از تركيب بارهاي مبحث نهم اشنا شويد. در تبريز عمدتا با aci طراحي ميكنند
استاد گرامی جناب آقای دکتر حسین زاده ضمن عرض سلام وتشکر فراوان از شما استاد عزیز، خواهشمندم در صورت امکان پاسخ سوالات زیر را بفرمایید. 1-بار زنده راه پله(500کیلو گرم برمترمربع) از نوع بار زنده قابل کاهش میباشد یا غیرقابل کاهش؟ 2- بار زنده تیغه بندی از نوع بار زنده قابل کاهش میباشد یا غیرقابل کاهش؟ 3-درترکیب شماره 2(بند6-2-3-2) بارزنده تیغه بندی ، جزء بارهای زنده ایست که میتوان ضریب آنرا 6/0کرد یا باید ضریب آن2/1باشد؟ 4-بار زنده تراس ها وبالکن ها طبق ویرایش جدید مبحث ششم چقدر میباشد؟ 5-ضریب 1.2X0.7=0.84مربوط به زلزله در بار قایم زلزله نیز ضرب می شود؟ با تشکر واحترام فراوان-اعظمی
با سلام، 1- بارهایی که در جدول 6-5-1 مبحث 6 با تبصره (3) تعریف شده اند غیر قابل کاهش هستند. مانند بار زنده پارکینگ که (3) دارد. همچنین طبق بند 6-5-7-3 بارهای زنده بیش از 5 غیر قابل کاهش هستند (البته تبصره دارد) راه پله (3) ندارد و از طرفی بیش از 5 نیز نمی باشد. بنابراین قابل کاهش است. 2- بار زنده تیغه بندی غیر قابل کاهش است. دقت نمایید که تنها بارهای زنده ارائه شده در جدول 6-5-1 (جدول L0) قابل کاهش هستند. بار زنده تیغه بندی در جدول L0 نیامده است و به صورت یک بند جداگانه آمده است. 3- تبصره مربوط به بارهای زنده در صفحه 15 و 16 مبحث ششم (بند6-2-3-2 و 6-2-3-3) در رابطه با ضریب 0.6 یا 0.5 برای بارهای زنده کمتر از 5kN/m^2 نیز در مورد تیغه بندی قابل اعمال نیست. چون این ضریب کاهش تنها مربوط به بارهای جدول L0 است که باز تیغه بندی جزء انها نیست. نکته : بارهای زنده به دو نوع تقسیم می شوند: 1- بارهای زنده گذرا 2- بارهای زنده ماندگار. تیغه بندی از دسته دوم می باشد و بسیاری از ضوابط مربوط به بارهای زنده از جمله انواع کاهش سربار و یا ضریب 20 درصدی در تعیین جرم لرزه ای و یا حتی نداشتن خزش در بتن، در تیغه بندی صدق نمی کند. یعنی گرچه تیغه بار زنده است و لی حتی اثرات مربوط به خزش نیز مانند بار مرده باید به در مورد بار تیغه منظور شود. 4- طبق جدول 6-5-1 مبحث 6 ، بار زنده بالکن 1.5 برابر بار زنده اتاق متصل به ان است ولی لازم نیست بیش از 5kPa منظور شود. 5- بنده معتقدم ضریب 0.84 مربوط به ترکیب بارهای بتنی که در مبحث 6 و 9 امده است. نادرست می باشد. و برای طراحی سازه های بتنی طبق ترکیب بارهای جزوه ایتبس که در سایت قرار داده ام از aci استفاده می کنم. امیدوارم در ویرایش بعدی مبحث نهم که بر اساس ACI2014 خواهد بود این ایرادات برطرف شوند.
سلام جناب دکتر.از اینکه لطف نمودید و پاسخ دادید سپاسگزارم.در جزوه ای که بابت نحوه ضریب Rho تدوین فرموده اید سوالی داشتم. اگر سازه فلزی دو طرف مفصل باشد و سیستم مهاربندی ان در هردو طرف دیوار برشی با طولی بیشتر از ارتفاع طبقه باشد برای محاسبه ضریب Rho دیگر دیوار برشی نداریم که بعلت طول کوتاه حذف شود لطفا راهنمایی فرمایید.باتشکر
در اینگونه سازه ها اگر پیچش شدید نداشته باشند، مقدار rho یک خواهد بود.
باسلام خدمت جناب دکتر حسین زاده ضمن عرض ادب و احترام ،روش کنترل نامنظمی در سختی جانبی طبقات در نرم افزار چگونه میباشد؟؟
محاسبه سختی جانبی طبقات کمی جای بحث دارد. منتها متن استاندارد 2800 ویرایش 4 یک روش تقریبی ارائه کرده است که می توانید استفاده کنید. طبق متن فوق، اگر مثلا می خواهید سختی طبقه 4 را در یک سازه 10 طبقه بدست آورید، می توانید تمامی نقاط را تا طبقه سوم انتخاب کرده و برای همه گرهها تکیه گاه مفصلی ثابت تعریف کنید. و سپس یک بار واحد به مرکز سختی طبقه 4 وارد نمایید و جابجایی طبقه 4 را تحت این بار واحد از نرم افزار بخوانید و سپس از رابطه F=K*delta مقدار سختی طبقه 4 را بدست آورید. * البته آیین نامه اشاره کرده که جابجایی وارد و سپس نیروی وارد شده را بخوانید که در نرم افزار راحت تر این است که نیرو را وارد و جابجایی را بخوانیم
- با عرض سلام و خسته نباشید خدمت شما جناب آقای دکتر در ارتباط با پاسخی که ارسال فرمودید در این تیر فرعی اگر به صورت مفصلی تعریف شود میتوان در قسمت فوقانی تیر از آرماتور حداقل استفاده کرد، در این صورت قطر کاهش پیدا کرده و با توجه به طول مهاری در حالت قلاب که برای میلگرد با سایز کوچک کم میباشد میتوان قلاب را نیز اجرا نکرده و در حالتی که قلاب نداشته باشد و طول مهاری تامین نمیشود گیرداری میلگرد تامین نشده و لغزش اتفاق افتاده و در عمل به اتصال مفصلی نزدیک خواهد شد.
کم بودن مقدار میلگرد در تیر فرعی = ضعیف کردن تعمدی تیر فرعی = تیر فرعی تحت بارهای ثقلی تخریب می شود = این "تخریب" موجب مفصلی شدن تیر می شود مسئله این است: چنان طرحی دهید که بدون ایجاد تخریب و خرابی در سازه، مفصلی عمل کند. اکثر ایده هایی که برای مفصلی کردن اتصال در کشور برای سازه بتنی ارائه شده اند. یک نکته مشترک دارند: قسمت هایی خراب شود ===== بعد از تخریب مفصل شود!!!!!! آیا این خرابی به سازه آسیب نمی زند؟ در کجای آیین نامه چنین اجازه ای داده شده است. همانطور که قبلا هم در بالا اشاره کردم، در موارد استثنایی مانند تیرچه بلوک به علت پایین بودن نیرو ها این تخریب موضعی مورد قبول مهندسین قرار گرفته است و عملا تخریب در محل اتصال به صورت گسترده در طول تیر اصلی پخش می شود و از تمرکز آن کاسته می شود. و بنابراین به علت ناچیز بودن این تخریب ها در این موارد خاص شما می توانید فرض کنید تیرهایی در حد تیرچه بلوک مفصلی هستند. پیچش زیاد در تیرهایی که تیر فرعی را تحمل می کنند و (در نرم افزار سرخ می شوند!) مهندسین را به این فکر انداخته که به هر طریقی شده اتصال مفصلی طرح دهند. به این ترتیب حتی در مواردی دیده شده است که تیرهای فرعی با ابعاد بزرگ و بار زیاد بدون قلاب و با میلگرد کم طرح دهند. یک کار خطرناک !. در حالی که اگر مقدار سختی پیچشی تیر اصلی را تنظیم کنند (طبق آیین نامه) می توانند یک طرح ایمن با قلاب انتهایی طرح دهند و سرخی تیر هم برطرف شود. التبه اتصال مفصلی در بتن میسر است. شما می توانید براکت قرار دهید و تیر پیش ساخته بتنی را به صورت اتکایی بر روی آن قرار دهید.
باسلام خدمت استاد حسین زاده.سوالی داشتم در مورد وزن موثر لرزه ای.به هنگام اختصاص بار زنده به بام ساختمان میبایست بیشینه مقادیر بار برف و بار زنده را بعنوان بار زنده در مدل معرفی نمود یا بایستی همزمان هم بار برف و هم بار زنده را به سقف بام اعمال نمود.در این رابطه موجب امتنان است توضیحاتی ارائه فرمایید.
با سلام، سابق بر این هر کدام که بیشتر بود حاکم میشد. مثلا اگر بار برف 200 بود و بار زنده 150، در نرم افزار ما 200 وارد می کردیم (نوع آن هم مهم نبود مثلا 200 LIVE وارد می کردیم) در ترکیب بارهای جدید بار زنده بام از بار زنده طبقات جدا شده است و به تنهایی در ترکیب بارها ظاهر می شود. در برخی ترکیب بارها بار برف داریم و بار زنده بام غایب است. اگر شما در بام بار برف وارد نکنید مقدار آن برابر صفر منظور می شود و عملا در آن ترکیب بار خاص شما از بام سازه هیچ بار زنده ای نخواهید داشت. بنابراین باید در پشت بام مثلا هم بار برف 200 را وارد کنید و سپس علاوه بر آن بار زنده بام به مقدار 150 نیز وارد کنید (همزمان با هم)
- سلام جناب دكتر حسين زاده سوالي داشتم از خدمتتون اگر بخواهيم با آيين نامه مبحث٦سال٩٢ و ويرايش چهارم ٢٨٠٠ سازه فولادي به روش تنش مجاز براساس مبحث دهم سال ١٣٨٧طراحي كنيم ضريب رفتار زلزله رو بايد بر١.٤تقسيم كنيم؟ ممنونم
با سلام خير با همان زلزله بايد طرح دهيد ( زلزله جديد) ولي بايد از تركيب بار جديد استفاده كنيد كه در جزوه قرار دادم ( ويژه تنش مجاز)
- سلام جناب دکتر. خسته نباشید. چند سوال داشتم خدمتتون. من سازه ای را مدل کردم که در پلان نامنظم است و بعد از آنالیز کنترل های دریفت و پیچش را انجام دادم که دریفت پاسخگوست اما همانطوری که انتظار داشتم نامنظمی پیچشی هم دارد الان سوال من این است که باید چیکار کنم وقتی این حالت اتفاق میفتد؟ 1.فقط ضریب زلزله هایی که در ترکیب بارهایم وارد کردم 1.2 برابر میشود؟(سازه بتنی است و از ACI2008 استفاده کردم). 2. بعد از تغییر این ضریب در ترکیب بارهایم، باید چه چیزهایی را چک کنم؟ باید دوباره نامنظمی پیچشی و دریفت چک بشوند؟ و اگر جوابگو نبودن باید چیکار کنم؟ 3.اگر ضریب زلزله 1.2 باشد به خاطر ضریب نامعینی وقتی نامنظمی پیچشی اتفاق میفتد باید تبدیل به 1.44 شود؟ 4.در ترکیب بارهای آیین نامه مذکور بار برف را هم باید در سقف اعمال کرد؟ یا میتوان فقط ماکزیمم بار زنده برف و حداقل بار زنده سقف را گرفت؟ خیلی ممنون.
با سلام، مشکلی نیست اگر تمامی جریمه های نامنظمی پیچشی را پرداخت نمایید قابل قبول است: * افزیاش 1.2 برابری زلزله در ترکیب بار(در سازه های بالای 10 متر) *انجام انالیز دینامیکی (در سازه های بالای 3 طبقه) * کنترل دریفت در لبه های سازه 1- بله 2-خیر کنترل نامنظمی پیچشی را قبلا انجام داده اید که خودتان گفتید نامنظم است. 3-خیر تنها 1.2 برابر خواهد شد. 4- بر اساس آیین نامه های جدید باید هردو را اعمال کنید. در برخی ترکیب بارها تنها بار برف حضور دارد که اگر وارد نکنید مقدار ان صفر منظور میشود
95/1/8- سلام اقای دکتر.. 1) اگر خرپشته رو مدل نکنیم و به جای اون بار مرده و زنده رو به چهار ستون اطراف اون در بام اعمال کنیم آیا نیاز هست بار جرم لرزه ای خرپشته رو هم به صورت بار mass به اون ستونها وارد کنیم یا اینکه خود نرم افزار بر اساس ضریب بارهایی که در mass source وارد کرده ایم بار جرم رو محاسبه میکند؟ 2) برای مدل کردن تیرهای فرعی بهتر است انها را مفصلی مدل کرد یا اینکه ضریب ترک خوردگی پیچشی تیرهای حامل آنها رو 0.15 در نظر بگیریم؟ با تشکر فراوان
با سلام ١ خير ديگر نيازي به اعمال بار mass نخواهد بود. البته اين كار ( عدم مدلسازي خرپشته) كار صحيحي نيست چون ستونهاي ان با طبقه بام اندركنش دارند و لنگر مبادله ميكنند كه شما اين لنگر ها را منظور نميكنيد ٢- در سازه بتني (بتن درجا ريخته شده) اتصال مفصلي بي معني است مگر در تيرهاي بسيار كوچك و ميلگرد قطر پايين كه عملا اتصال تير فرعي با تخريب جزئي تير اصلي تبديل به اتصال نيمه صلب ميشود. به مطلب قبلي كانال مراجعه كنيد. ضريب 0.15 براي پيچش يك ضريب تقريبي است كه بهتر است مقدار ان محاسبه شود. نحوه محاسبه انهم بر اساس لنگر مقاوم ترك خوردگي پيچشي تير اصلي و لنگر پيچشي وارد بر ان تعيين ميشود. اگر روش محاسبه را نميدانيد ميتوانيد به صورت تقريبي از ان استفاده كنيد ( براي تيرهايي كه احساس ميكنيد اهميت بالايي دارند بايد محاسبه كنيد)
95/1/6- باعرض سلام و خستە نباشید خدمت استاد عزیز. برای طراحی اسکلت کارخانجاته صنعتی که بار دستگاها رو تحمل میکنند، وزن دستگاه و تجهیزات را که دایمی هستن، باید بصورت بار مرده در نظر بگیریم یا زندە؟ چون این دستگاها بعضا دارای حرکت دورانی و یا رفت و برگشتی هستن و اگر بصورت بار مرده در نظر گرفتە شوند مبحث6برای بار مردە چنین تجهیزات دایمی مسکوت می باشد. و هیچ ضریبی را ذکر نکرده و تنها برای بارهای زندە ضرایبی رو لحاظ کردە
با سلام، بارهای زنده را می توان به دو بخش تقسیم کرد: بار زنده گذرا - بار زنده دائمی در این مورد باید آنها را بار زنده "دائمی" درنظر بگیرید. مانند تیغه بندی که گرچه یک بار زنده محسوب می شود و نوع آن بار زنده دائمی می باشد. بار های زنده دائمی در قسمت Mass source به صورت 100 درصد منظور می شوند (نه 20 درصد) و یا مثلا در محاسبه خیز در محاسبات مربوط به خزش همراه با بار های مرده برای آنها خزش محاسبه می شود. از طرفی در ترکیب بارها با ضرایب بارهای زنده ظاهر می شوند.
95/1/6- سلام دکتر حسین زاده خسته نباشید.سوالی داشتم در مورد میلگردهای عرضی پی نواری ک جدیدا نظام میگه سفره بالا و پایین باید اورلب بشن.آیا اینکار لازمه؟یا ب اندازه همون خم ۹۰ درجه ادامه پیدا کنه کافیه؟
با سلام، متاسفانه در رابطه با میلگردهای عرضی پی های نواری آیین نامه صراحت ندارد. میلگردهای عرضی پی های نواری به دو صورت در کشور اجرا می شود: 1- تنگ بسته (مانند خاموت درتیرها) 2- آرماتور U شکل در بالا و پایین احتمالا منظور شما حالت دوم می باشد. اگر پی نواری طبق محاسبات نیاز به میلگرد برشی یا پیچشی داشته باشد، آرماتورهای U شکل باید در انتها به صورت کامل خم شوند و با آمارتورهای جهت دیگر همپوشانی داشته باشند و این کار الزامیست (تا آرماتورهای عرضی به عنوان خاموت ایفای نقش کنند). در غیر این صورت در آیین نامه الزامی بر این کار نیست و خم استاندارد در انتهای آنها کفایت می کند. می توانید در نرم افزار sade14 نیاز یا عدم نیاز به آرماتور برشی را درپی نواری کنترل نمایید. درsafe 8 باید محاسبات دستی انجام دهید ولی در safe14 برش را خودش کنترل می کند و مقدار خاموت لازم را نشان میدهد. در safe14 کنترل پیچش باید دستی انجام دهد (مقدار پیچش نوارهای طراحی بخواهید و ظرفیت انرا دستی محاسبه کرده و نشان دهید که نیاز به ارماتور عرضی پیچشی دارد یا نه)
95/1/3- سلام جناب مهندس . وقتتون بخیر . در مورد ضریب نامعینی یه سوال دارم . در قاب ساده با دیوار برشی متوسط برای محاسبه ضریب نامعینی از یک طرف آیین نامه گفته هر طرف مرکز جرم طول به ارتفاع بالای 2 بشه که رو برابر یک بشود و شما فرمودید با توجه به آیین نامه آمریکا دیواری که طولش از ارتفاع بیشتر باشد رو یک میشود یعنی هر طرف مرکز جرم طول به ارتفاع بشود یک ! کدام را ملاک بگیریم. اگه یک نمونه از محاسبه رو برای قاب ساده با دیوار برشی بگذارید ممنون میشم
با سلام، نکته مهم: اگر سازه ای شرایط الف را ارضا نکند، باید با روش ب کنترل شود روش ب ویژه "سایر سازه ها" می باشد. یعنی سازه هایی که شرایط الف را ندارند. سازه ای که شما اشاره کردید شرایط الف را ارضا نمی کند. بنابراین می توان طبق روش ب کنترل کرد. در روش ب نیز اگر طول دیوارها بیش از ارتفاع آنها باشد، نیازی به حذف ندارند. و در صورتی که سازه نامنظمی پیچشی شدید نداشته باشد، ضریب نامیعنی آن یک خواهد بود.
94/12/23- سلام وخسته نباشید خدمت شما بزرگوار، یک سوال داشتم آیا اثر ضریب نامعینی سازه که در ویرایش چهارم ایین نامه2800ذکر شده د طراحی فونداسیون میبایستی لحاظ شود یا خیر؟ ممنون
با سلام، گرچه آیین نامه به صورت صریح اشاره نکرده است، ولی به نظر بنده بله باید اعمال شود. به هرحال با افزایش درجه نامعینی، نیروهای تراز نهایی وارد بر سازه افزایش می یابند و همان نیروها نیز به پی منتقل می شوند.
94/12/17- سلام مشکلی که در برخی از پروژه های بتنی که با ETABS 2015 مدل می شوند تحلیل پی دلتا را انجام نمی دهد و آنالیز نمیشود و حتما این قسمت باید در برنامه غیر فعال شود من از فایا آماده شماهم استفاده کردم و حتی با ایجاد فایل جدید هم مشکل حل نشدالبته فقط برای برخی از پروژه ها این مشکل وجود دارد ممنون
با سلام، در ETABS 2015 اگر قسمت هایی از سازه ناپایدار باشد، و آنالیز P-delta فعال باشد، به طوریکه همگرا نشود، سازه انالیز نمی شود (هنگ می کند) که باید در این صورت آنالیز را کنسل کرد. و پس از غیر فعال کردن P-delta سازه را تحلیل کرد وبا بررسی تغییر شکلها علت ناپایداری را پیدا و رفع کرد. در ETABS9 برای منظور کردن P-delta محدودیت بود و پس از چند گام، اگر همگرا نمیشد، نرم افزار انالیز را با اخرین گامی که انجام داده بود، ادامه می داد.
94/11/30- سلام.جناب آقای دکتر در کنترل rhoبعضی اساتید از دیاگرام انرژی برای تعیین تیری که حذف میشه استفاده میکنن که خیلی ساده اس.آیا این روش درسته یا طبق روش نسبت های برش جنابعالی بریم؟ممنون از اینکه همیشه لطف داشتید و حلال مشکلات بوده اید.
با سلام، پس از حذف تیر دو معیار باید کنترل شود: 1- سازه پس از حذف تیر دچار پیچش شدید نشود 2- افت مقاومت 33 درصدی نداشته باشد بنابراین عملا باید 4 تا فایل برای کنترل حذف خواهیم داشت. در یکی تیرهای لبه اولویت حذف دارند (تا پیچش بحرانی شود). در دیگری تیرهای کوتاه با برش بالا اولویت حذف دارند. (دو تا فایل برای راستای x و دو تا فایل برای راستای y) در انتخاب تیر بر اساس مورد دوم (افت مقاومت) می توان از دیاگرام انرژی استفاده کرد. اگر کنترل نمایید خواهید دید که استفاده از دیاگرام برش و انرژی نتایج نزدیک به هم خواهند داشت. البته هیچکدام الزاما بحرانی ترین تیر را نشان نمی دهند. ولی به صورت تقریبی تیر بحرانی را مشخص می کنند.
94/11/25- سلام اقای دکتر: با توجه به اینکه ترکیب بارهای دارای 30 درصد زلزله متعامد در قابهای خمشی سازه های منظم تنها برای کنترل ستونها می باشد آیا اعمال آن بر تیرها باعث افزایش مقاطع تیرها و غیر اقتصادی شدن سازه نخواهد شد؟
با سلام خير تيرها تنها از يك راستا تاثير مي پذيرند يعني مثلا زلزله x بيشتر بر تيرهاي راستاي x تاثير گزار است و بر راستاي متعامد تقريبا بي تاثير است ( مگر اينكه سازه نامنظمي بالايي داشته باشد) بنابراين وقتي شما Ex+0.3Ey را اعمال ميكنيد بر تيرهاي راستاي x تنها ex اثر ميكند.
94/11/16- سلام آقای دکتر میخواستم بپرسم آیا در سیستم های دوگانه قاب خمشی بتنی با دیوار برشی برای کنترل 25 درصد المان مرزی های دیوارها که به صورت ستون تعریف شدن رو هم باید حذف کرد یا ستونهای المان مرزی نقش ستون در قاب خمشی دارن؟
با سلام، طبق ایین نامه باید حذف شوند. منتها در متن FEMA 751 که در ادامه قرار می دهم، عنوان شده است که حذف این ستون موجب تغییر رفتار سازه و غیر واقعی شدن نتایج می شود. بنابراین برای اینکه در فایل 25 درصد نتایج به واقعیت نزدیک باشد، بهتر است این ستونها باقی بمانند. و عنوان شده که مشارکت این ستونها (در مثالی که انجا حل شده) 15 درصد بوده و می توان انها را در مدل 25 درصد نگه داشت. عنوان کرده که نگه داشتن این ستونها برای اینکه قابهای کناری متصل به دیوار برشی منطقی رفتار کنند لازم است. با توجه به اینکه قانون 25 درصد یک قانون تقریبی میباشد (عمدتا بر پایه قضاوت مهندسی است) و تغییر جزئی در ان اصول دوگانه بودن را زیر سوال نخواهد برد. و بنابراین به نظر بنده می توان ستونهای متصل به دیوار را در قاب 25 درصد نگه داشت. نظر همکاران در این زمینه متفاوت بوده و متاسفانه وحدت رویه ای در این زمینه وجود ندارد و بند ایین نامه ای صریحی هم در این رابطه نداریم. نکته دیگر در این مثال این است که در خود فایل 25 درصد از زلزله دمینامیکی استفده کرده است و با توجه به منظم بودن سازه برش پایه را با 0.85*0.25 برش استاتیکی همپایه کرده است. که البته به نظر بنده در این گونه موارد با توجه به اینکه از کمک ستونهای متصل به دیوار استفاده شده است، بهتر است از چنین تخفیف هایی استفاده نشود و با 0.25 استاتیکی کنترل شود.
94/11/15- استاد سلام در آیین نامه 2800 ویرایش 3 دریفت مجاز برای ساختمانهای Tبزرگتر از 0.7 (تقریبا) 5 طبقه به بالا برابر است با 0.02/0.7R و در ویرایش 4 برای ساختمانهای بیش از 5 طبقه برابر است با 0.02/1cd که نشان می دهد تقریبا" دریفت مجاز 22 درصد افزایش یافته این درحالیست که در ویرایش چهارم ضریب زلزله 40 درصد افزایش یافته ، بگذریم از اینکه بعضی از شهرها مثل کرمان از منطقه زلزله خیزی زیاد به خیلی زیاد منتقل شده اند ، از طرفی نحوه پخش نیروی زلزله در ارتفاع به صورت سهمی شده که این مسئله هم باعث افزایش جابجاییها و دریفت میشه و سازه رو نسبتا" سنگینتر میکنه . لذا میخواستم بدونم این مسئله درسته و نظر شما چیست ؟ ممنون
با سلام بله دريفت در ايين نامه جديد سخت گيرانه تر از قبل شده و تفسير شما صحيح است. ميتوانيد براي كنترل دريفت از اناليز ديناميكي استفاده نماييد تا توزيع نيرو بهتر شود و همچنين اگر سازه منظم باشد با /٨٥ و يا ٠/٩ برش پايه همپايه نماييد تا با نيروي كمتر و توزيع بهتر دريفت را كنترل نماييد. خوشبختانه در etabs2015 ( اخرين ورژن ان) مي توان به راحتي دريفت اناليز ديناميكي را استخراج كرد ( max/ave drift). در etabs9 اين كار كمي زحمت دارد ( چون اگر دلتاهاي ناشي از ديناميكي را در طبقات از هم كم كرده و دريفت را محاسبه كنيد پاسخ نادرست خواهد بود)
94/11/13- سلام اقای دکتر مطابق بند 9-19-4-7 مبحث 9 در دیوارهای برشی محصور کردن میلگردهای قائم با خاموت در دو حالت الزامی نیست. نحوه کنترل این دو حالت در ایتبز چگونه است؟ با تشکر از زحمات شما
با سلام، بله طبق مبحث نهم: 1- اگر درصد میلگرد قائم استفاده شده کمتر از یک درصد باشد، نیازی به محصور کردن میلگردهای قائم دیوار نخواهد بود. 2- همچنین اگر از این میلگردها به عنوان میلگرد فشاری استفاده نشود، میتوان محصور نکرد. برای کنترل این مورد می توانید در ایتبس در تعریف مقطع دیوار در section designer میلگردهای دیوار را حذف کنید (تنها میلگردهای المان مرزی باقی بماند) مسلما مقاومت دیوار کاهش می یابد. اگر پس از حذف میلگردهای قائم دیوار، D/C ratio ( نسبت تنش) ان کمتر از یک بوده (یعنی کماکان قادر به تحمل بارهای خمشی و محوری بود) می توان ادعا کرد که ارماتور قائم به عنوان ارماتور فشاری مورد نیاز نیست. طبق ACI: اگر هر دو شرط فوق "همزمان" برقرار باشند، می توان میلگردهای قائم را محصور نکرد ( بدون سنجاق). توصیه می کنم طبق ACI عمل کنید. یعنی کنترل کنید که ایا بدون منظور کردن میلگردهای قائم دیوار در مقطع دیوارمی توانید ok بگیرید یا نه؟ اگر پس از حذف میلگردهای جان دیوار نسبت تنش از یک تجاوز کند، باید میلگردهای قائم توسط سنجاق محصور شوند.
94/11/8- با سلام خدمت استاد: با توجه به اینکه در طراحی سوله اغلب بار باد حاکم است بدین جهت برای تولید ترکیبات بار وقتی از خود نرم افزار کمک میگیریم و به صورت خودکار ترکیبات بار تولید میشود در ترکیبات بار ، بار باد با ضریب 1 ایجاد میشود در صورتی که در مبحث 6 ضریب 1.4 آورده شده است - علت چیست؟
با سلام، بله بار باد برگرفته از ایین نامه کانادا می باشد و تراز ان با بار باد ایین نامه امریکا متفاوت است. بنابراین پس از تولید ترکیب بارها توسط نرم افزار باید تمامی انها ویرایش شوند و به 1.4 ضرب شوند.
94/11/3- با عرض سلام و ارادت خدمت شما دکتر حسین زاده . عذر میخام با توجه به تغییرات ایجاد شده در مباحث مقررات ملی و استاندار 2800 ، آیا همچنان میشود در ورژن 9.7.4 ابتبس از ترکیبات بار ACI318-99 استفاده کرد؟؟ و آیا در ضرایب بار تغییراتی ایجاد شده یا نه ؟؟؟ سوال بعدی اینکه قبلا جهت کنترل فشار خاک زیر پی از این ترکیب بر اساس تنش مجاز استفاده میشد D+L 0.75(D+L+-E) آیا همچنان میشه از این ترکیب استفاده کرد ؟ با تشکر
پاسخ: با سلام، توصيه ميشود براي هماهنگي با ويرايش هاي جديد از aci2002 به بالا استفاده نماييد. برخي از نظام مهندسي ها هم اكنون aci99 را قبول نمي كنند. ولي اگر اصرار بر استفاده از aci99 داريد مي توانيد تركيب بارها را مطابق فايلهاي اماده ايتبس كه براي aci99 تهيه كرده ام استفاده نماييد. بسته به اینکه ضریب A برابر 0.35 باشد یا کمتر از ان، ترکیب بارها تغییر می کنند. همچنین ضریب نامعینی نیز باید در ترکیب بارها منظور شود. از طرفی باید ضرایب بار زلزله به یک کاهش یابند. تمامی این تغییرات در فایلهای اماده منظور شده است. انتظار ميرود پس از انتشار مبحث نهم جديد ( كه گفته ميشود بر اساس aci2014 تنظيم شده ) ديگر استفاده از etabs 9 ممنوع شود و سازه هاي بتني بر اساس etabs2015 و aci 2014 طراحي شوند ( البته يكي دو سالي احتمالا طول بكشد) براي خاك نيز اگر طبق مباحث جديد بخواهيد عمل كنيد بايد به جزوه اخير بنده ( جزوه ٢٩٠ صفحه اي) مراجعه نماييد. ولي اگر ميخواهيد تنش خاك را بر اساس تركيب هاي قديمي كنترل نماييد به جاي 0.75D + 0.75L + 0.75E بايد از .75D + 0.75L + 0.75*0.7E استفاده نماييد. باز توصیه می شود از ترکیب بارهای تنش مجاز مبحث ششم جدید استفاده نمایید. مجموعه فایلهای ایتبس اماده بنده همراه با جزوه مذکور از لینک زیر قابل دانلود است: http://www.hoseinzadeh.net/hoseinzadeh.htm
94/10/20- با سلام استاد عزیز در آیین نامه فولاد سال 88 برای در نظر گرفتن اثر خزش در محاسبات خیز تیرهای مرکب (در غیاب محاسبات دقیقتر)ضریب 3n پیشنهاد شده بود ولی در آیین نامه سال 92 هیچ مطلبی قید نشده است!!! تکلیف چیست؟
پاسخ: با سلام، بله قبلا چنين ضريبي داشتيم كه در ايتبس هم تحت عنوان creep factor در سقف هاي كامپوزيت وارد ميكرديم الان حذف شده و به عهده خود مهندسين گزاشته شده! در ايتبس در ويرايش جديد يك ضريب 0.75 به كل مقطع ( فولاد و بتن باهم) اعمال ميكند كه براي در نظر گرفتن خزش ميباشد و به نظر مناسب ميرسد
94/10/17- با عرض سلام و خسته نباشید خدمت جناب آقای دکتر حسین زاده ؛ با عنایت به بند ۱-۷-۱-ب ویرایش چهارم آیین نامه ۲۸۰۰ و همچنین پاسخ حضرتعالی به سوال یکی از کاربران مبنی بر اینکه جابجایی که برای هر طبقه در زلزله دینامیکی از Etabs اعلام می شود از srss کردن مدهای مختلف بدست می آید و دلتای نسبی طبقه برابر تفاضل دلتای دو طبقه متوالی نخواهد بود آیا می توان نتیجه گیری کرد که جهت کنترل نامنظمی پیچشی زیاد یا شدید باید از تغییر مکان های حاصل از حالت استاتیکی EXP,EYP,... استفاده کرد حتی در صورتیکه تحلیل سازه مورد نظر بصورت دینامیکی انجام گرفته باشد؟ با تشکر
پاسخ: با سلام، بله برای کنترل نامنظمی پیچشی بهتر است از زلزله استاتیکی استفاده نمایید (حتی اگر سازه بر اساس تحلیل دینامیکی طراحی می شود).
94/10/10- سلام صبح جنابعالی بخیر استاد ... در بحث دیوار برشی اگر دیوار طبقه اول ترک خورده باشد آیا میشه سختی طبقات بالاتر را که ترک نخورده را برابر 0/7 گرفت ؟
پاسخ: با سلام، بله تنها طبقاتی که دیوار ترک خورده است، سختی آن طبقه برابر 0.35 و دیوارهای طبقات دیگر که ترک نخورده اند برابر 0.7 خواهد بود.
94/9/21- فرزاد آزاد: با سلام::من یک سوال در مورد ضریب ترک خوردگی دال داشتم.وقتی که ما یک دال دوطرفه را در ایتبز مذل میکنیم ضریب m11,m12,m22چه عددی باید وارد کنیم؟؟؟
پاسخ: با سلام، نکته مهم: اگر سیستم سقف دال بتنی باشد، این دال باید از نوع shell تعریف شود یا membrance؟ اگر در ایتبس shell مدل کنید، لبه های دال به صورت گیردار به تیرهای محیطی متصل می شود و بنابراین همانند تیرها در تحمل بارهای ناشی از زلزله به قاب خمشی کمک می کند. درحالیکه کل زلزله باید توسط قاب (یا دیوار یا بادبند) تحمل شود و سقف نباید به انها کمک کند! بنابراین سقف باید در ایتبس از نوع membrane تعریف شود تا لبه های آن به صورت مفصلی متصل شود و در باربری جانبی مشارکت نکند. * اگر دال از نوع membrane تعریف شود، دیگر ضرایب m11 و ... مهم نخواهند بود. * برای طراحی آرماتورهای خود دال باید از نرم افزار SAFE استفاده کرد. وقتی دال از ETABS به SAFE اکسپورت می شود، به صورت shell خواهد بود و در نرم افزار SAFE سقف از نوع SHELL خواهد بود. در این حالت می توان ضریب سختی خمشی دال را برابر m11=m22=0.25 وارد کرد. در ایتبس باید دالها را به صورت membrane مدل نمایید تا لبه های دال به صورت مفصلی به تیرهای محیطی متصل شود. دقت نمایید که وظیفه تحمل زلزله به عهده دال نخواهد بود.
94/9/18- مسعود: باسلام.لطفا درمورد قاعده 30- 100 بند3-1-4 قسمت( ب) کمی توضیح دهید.چرا برای تمامی سازه ها چه منظم یا نامنظم باید این قاعده لحاظ شود؟(باتوجه به اینکه این قاعده عینا مطابق ویرایش 3 است)
پاسخ: با سلام، در ویرایش 3 هم باید کنترل می شد منتها کمتر توجه می شد. در ویرایش چهارم این بند تغییری نکرده است و همانند ویرایش 3 است.
94/9/16- محمد: با سلام ::در رابطه با طراحی فونداسیون سازه های بتنی با دیوار برشی برای در نظر گرفتن اثر سختی دیوار برشی بر روی فونداسیون در برخی کتابها از گزینه wall properties استفاده شده که باعث می شود بخشی از لنگر وارده توسط این دیوارها تحمل شود و باعث کاهش نسبتا زیاد در آرماتور نوارها می شود آیا این کار درست است یا باید همانند ستون ها از گزینه stiff برای در نظر گرفتن اثر سختی استفاده شود ::با تشکر
پاسخ: با سلام، خیر مجاز به استفاده از wall نیستیم. برای منظور کردن اثر سختی دیوارها در پی در safe14 به سه شکل می شود عمل کرد: 1- مطابق شکل اول (شکل در کانال تلگرام) از المان slab استفاده شود. 2- مطابق شکل دوم از المان BEAM استفاده شود که ایتبس نیز به صورت اتوماتیک هنگام خروجی دادن اثر دیوارها را به صورت المان تیر export می کند. 3- مطابق شکل سوم از المان wall استفاده شود. در صورت استفاده از روش سوم، در تراز فوقانی، دیوارها به هم نیروهای اندرکنشی وارد می کنند (در شکل چهارم نیرویی که دیوارها به هم وارد می کنند نمایش داده شده) که این نیروها موجب کاهش لنگرها در فونداسیون می شود و ارماتورها کاهش می یابند و درحقیقت یک نوع تقلب محسوب می شود. بنابراین حق نداریم از المان wall استفاده کنیم. دقت نمایید که اثرات اندرکنشی دیوارها قبلا در ایتبس منظور شده است و نیروهایی که به safe فرستاده می شوند درحقیقت نتیجه نهایی این اندر کنشها هستند و ما حق نداریم مجددا در safe طبقات فوقانی سازه را مدل کرده و از انها کمک بگیریم تا نیروها کاهش یابند. ارسال سوال https://telegram.me/mhoseinzadehasl عضویت در کانال: https://telegram.me/hoseinzadehasl
94/9/13- محمود: با سلام خدمت دکتر عزیز- نیاز فوری به جواب دو سوال زیر دارم.با تشکر::1-در خصوص اعمال ضریب نامعینی 1.2 در یک سازه پیچشی شدید آیا باید ضریب زلزله را 1.2 برابر کرد و همپایگی را با آن انجام داد یا اینکه با ضریب زلزله افزایش نیافته تحلیل را انجام داد و همپایگی را نیز کامل انجام دهیم و فقط در ترکیب بارها ضریب زلزله را در 1.2 ضرب نماییم.Etabs9.7وآیین نامه ACI2008-آیا در ورژن2015 وارد کردن مقدار رو در قسمت تنظیمات ایین نامه ای کافی می باشد یا باید ضریب Cرا نیز 1.2 برابر نمود؟
پاسخ: با سلام، به نکات زیر توجه نمایید: 1- سازه بتنی با ETABS9: هم می توان مقدار رو را در ضریب زلزله وارد کرد (افزایش 1.2 برابر ضریب C) و هم می توان در ترکیب بارها ضریب زلزله را 1.2 برابر کرد. (عرف درکتب بر این است که در ترکیب بارها وارد شود) 2- ایتبس 2015: با توجه به حضور ضریبی به نام اومگا در ACI2011 به بالا، و برای جلوگیری از اعمال همزمان این ضریب و ضریب rho بهتر است ضریب زلزله C را افزایش ندهید و تنها در ترکیب بارها مقدار rho را وارد نمایید. 3- در سازه های فولادی چه در ایبتس 9 و چه در ایتبس 2015، به خصوص وقتی از روش LRFD استفاده می شود، بهتر است ضریب rho را از طریق ترکیب بارها وارد نمایید و ضریب C را تغییر ندهید. نکات فوق در مورد همپایه کردن هم برقرار است. یعنی شما (به جز سازه های بتنی در ایتبس 9) باید همپایه کردن را با زلزله اولیه انجام دهید و تنها در ترکیب بارها ضریب زلزله را به جای 1 برابر 1.2 وارد نمایید. * مقدار رو در تنظیمات لرزه ای ایتبس 2015 تنها برای تولید اتوماتیک ترکیب بار است. شما اگر ترکیب بارها را به صورت دستی و تک به تک وارد کنید دیگر لازم نیست رو را در تنظیمات وارد کنید.
پرسش از کانال تلگرام: مهرداد: سلام بار برف مطابق جزوه آموزشی برای تبریز با چه ضرایبی ۱۲۶ کیلوگرم بر متر مربع حاصل می شود. خیلی خلاصه اگر امکانش باشد اشاره فرمایید. با تشکر
پاسخ: با سلام، بار برف از رابطه 6-7-1 مبحث ششم محاسبه می شود. فرضیات: سازه داخل شهر می باشد و بام آن برف گیر است (جدول 6-7-2) و بنابراین Ce=1.2 سازه دارای گرمایش داخلی می باشد (جدول 6-7-3) و بنابراین Ct=1 سقف سازه تخت می باشد (بند 6-7-6) و بنابراین Cs=1 ضریب اهمیت سازه برابر یک می باشد (Is=1) Pr=0.7Ce*Cs*Ct*Is*Pg=0.7*1.2*1*1*1*1.5=1.26 kPa = 126 kg/cm2 اگر سقف سازه را نیمه برف گیر فرض کنیم، مقدار Ce=1 خواهد بود و مقدار بار برف 105kg/cm2 بدست می آید. سوالات خود را از طریق لینک زیر ارسال نمایید تا در فرصت مناسب پاسخ داده شود: https://telegram.me/mhoseinzadehasl عضویت در کانال: https://telegram.me/hoseinzadehasl
94/9/12- حسین: با سلام و تشکر از زحمات فراوان شما استاد ارجمند: خواستم سوال کنم چرا در سازه های هر دو جهت قاب خمشی زلزله 100-30 باید به ستون ها اعمال شود مگر نه اینکه تنها سیستم باربر جانبی در این سازه ها قاب خمشی است و بنابراین ستون ها در محل تلاقی دو سیستم باربر جانبی نیستند.لطفا راهنمایی بفرمایید
پاسخ: با سلام، در قابهای خمشی ستونها همیشه در محل تقاطع دو سیستم باربر جانبی قرار دارند. به شکل زیر توجه نمایید (شکلها تنها در کانال تلگرام نمایش داده می شوند). ستون A در محل تقاطع دو سیستم باربر جانبی 1 و 2 قرار دارد. در این سازه حتی اگر منظم باشد، تمامی ستونها باید برای زلزله متعامد طراحی شوند. البته طبق تبصره می توان بررسی کرد که آیا نیروی محوری ستون تحت زلزله چقدر است. اگر این نیرو کمتر از 20 درصد ظرفیت ستون باشد، می توان (به شرط منظم بودن سازه) از اعمال زلزله متعامد صرف نظر کرد. در شکل زیر نیروی محوری ستونها تحت زلزله EX نمایش داده شده است. مقدار نیروی محوری در یکی از ستونها برابر 102ton می باشد. در همین ستون مطابق شکل سوم می توان ظرفیت محوری ستون را با استفاده از نتایج طراحی و با کلیک راست کردن روی ستون طراحی شده، و با انتخاب گزینه Interaction بدست آورد. این ظرفیت مقاومت ستون را با فرض صفر بودن لنگر خمشی و با احتساب ضرایب کاهش مقاومت نشان می دهد. در این شکلها نیروی محوری ناشی از زلزله EX برابر 102 تن و ظرفیت محوری ستون 388 تن می باشد. و بنابراین نیروی محوری ناشی از زلزله بیش از 20 درصد ظرفیت بوده و زلزله متعامد باید منظور شود.
94/9/12- شفقتی: با سلام.آیا در طراحی پی با آیین نامه aci318-02 می توانیم برای کنترل تنش زیر پی از ترکیب بارهای مبحث 6 ویرایش 92 استفاده کنیم؟در این صورت تنش مجاز را چطوری افزایش بدم؟ ممنون از زحمات ارزشمند شما.
پاسخ: با سلام، تنش زیر خاک ربطی به آیین ناهه انتخابی برای بتن ندارد. بنابراین می توانید با ترکیب بارهای مبحث ششم تنش زیر خاک را کنترل نمایید. در رابطه با کنترل تنش خاک، توضیح کاملی در کانال تلگرام داده ام که می توانید در آنجا مطالعه نمایید.
94/9/10- تیمور: سلام استاد آیا تشدید برون مرکزیت اتفاقی در صورت مشاهده نامنظمی پیچشی و پیچشی شدید الزامی است؟ و در صورت اعمال ضریب بزرگنمایی اگر دوباره نامنظمی پیچشی مشاهده کنیم باید چه کنیم؟
پاسخ: با سلام، طبق بند 1-7 استاندارد 2800، کنترل نامنظمی پیچشی باید تحت زلزله هایی چک شود که خروج از مرکزیت 5 درصدی دارند (با احتساب Aj=1)
94/9/9- شاهین: با عرض سلام و ادب، در etabs 15.1.0 وقتی جدول مربوط به کنترل نامنظمی پیچشی را باز می کنیم در ترکیب بارها EXALL1 , EXALL2 و EXALL3 و یا EYALL1 , EYALL2 و EYALL3 وجود دارند. این ها معرف چه هستند و در صورتی که بخواهیم بزرگنمایی پیچشی را اعمال کنیم به کدام یک از اینها اعمال خواهیم کرد.
پاسخ: با سلام، بله اگر طبق جزوات بنده زلزله را به صورت EXALL تعریف کرده باشد، در خروجی این زلزله به سه زلزله EXALL-1، EXALL-2 و ٍEXALL-3 تبدیل می شود که معادل EX، EXP و EXN می باشد. طبق آیین نامه پیچش باید با منظور کردن خروج از مرکزیت تصادفی کنترل شود. بنابراین تمامی این زلزله ها باید کنترل شوند و برای اینکه سازه منظم محسوب باید تمامی آنها و در تمامی طبقات ratio ها باید کمتر از 1.2 باشد.
94/9/7- عابدی: با سلام و تشکر خدمت استاد محترم . در مورد ایتبس 9.7 و استفاده از ACI-318-99 فرمودید در ترکیب بارها ضریب E ها رو به یک تغییر بدیم . سوال اول اینکه آیا ضریب EVها رو هم تغییر میدیم؟ دوم اینکه آیا در ترکیب بار 1 و 2 نیز باید تغییری انجام بشود یانه UDCON1=1.4D و UDCON2=1.4D+1.7L+1.7LP
پاسخ: با سلام، ضریب EV ها همگی برابر یک خواهد بود. خیر ترکیب بارهای ثقلی تغییر نمی کنند. می توانید فایلهای ایبتسی را که در کانال تلگرام قرار داده ام دانلود نمایید. در این فایلها تمامی ترکیب بارها بر اساس ACI99 تعریف شده اند.
94/8/30- احمدی: خواستم بدونم برای کنترل تنش زیر پی. هر آنچه که گزارش مکانیک خاک ارائه داده است با توجه به مبحث 7 جدید با ضریب اطمینان دو در نظر گرفته میشود؟؟ ترکیب بارهای کنترل تنش مجاز زیر پی در مبحث 6 جدید بحرانی تز از گذشته شده
پاسخ: با سلام، بله همین طور است. این ترکیب بارها سخت گیرانه تر از قبل شده اند. برای مثال ترکیب بار D+0.7E در مقایسه با ترکیب بار معادل آن (0.75D+0.75L+0,75*0.7E) سخت گیرانه تر می باشد (ترکیب های کنترل تنش خاک بر اساس مباحث جدید به صورت کامل در فایلهای ایتبس 2015 که در کانال تلگرام قرار داده ام، امده اند). از طرفی در مبحث هفتم اجازه داده شده است که در ترکیب بارهایی که شامل زلزله هستند، ضریب اطمینان برابر 2 منظور شود. بدین ترتیب از این به بعد در گزارشهای مکانیک خاک باید سه نوع تنش مجاز ارائه شود: 1- qall بر اساس معیار نشست 2- qall بر اساس معیار گسیختگی و باضریب اطمینان 3 3- qall بر اساس معیار گسیختگی و با ضریب اطمینان 2 تنش "متوسط" خاک تحت اثر ترکیب بارهای شامل DوL باید کمتر از مقدار مجاز اول باشد تنش "حداکثر" خاک تحت اثر ترکیب بارهای شامل DوL باید کمتر از مجاز دوم باشد تنش "حداکثر" خاک تحت اثر ترکیب بارهای شامل D, Lو E باید کمتر از مقدار مجاز سوم باشد.
94/8/29- رضا: با سلام، در تعیین درجه نامعینی افت مقاومت طبقه را چگونه محاسبه کنیم؟ آیا در نرم افزار ایتبس روشی برای محاسبه مقاومت طبقه وجود دارد؟ آیا می توان از سختی طبقه برای محاسبه مقاومت آن استفاده کرد؟
پاسخ: با سلام، در رابطه با محاسبه مقاومت طبقه در جزوه درجه نامعینی به صورت کامل توضح داده ام. متاسفانه از سختی نمی توان برای محاسبه مقاومت استفاده کرد. به جای روش توضیح داده شده در جزوه درجه نامعینی می توانید به روش زیر عمل کنید: دو روش برای محاسبه مقاومت جانبی طبقه داریم: 1- با استفاده از آنالیز خطی 2- با استفاده از آنالیز غیرخطی (مثل pushover) در روش خطی در قابهای خمشی می توان به صورت زیر عمل کرد: 1- مطابق شکل اول (شکلها تنها در کانال تلگرام قرار داده شده اند) نسبت تنشها در سازه اولیه استخراج شود 2- از فایل اولیه یک save as گرفته و پس از دوسرمفصل کردن تیر مورد نظر، ضریب زلزله راستای مورد نظر را به 0.67 ضرب کنید (33 درصد کاهش). 3- در شکل دوم (شکلها تنها در کانال تلگرام قرار داده شده اند)اگر تمامی نسبت تنشها (در تک تک ستونها) کمتر از سازه اولیه باشد، می توان گفت که پس از دوسرمفصل کردن عضو، افت مقاومت کمتر از 33 درصد است. 4- علاوه بر نسبت تنش ستونها بهتر است "درصد میلگرد تیرها" نیز در دو مدل مقایسه شوند. این روش ساده تر از روشی می باشد که در جزوه درجه نامعینی تشریح کرده ام و احتمالا در ویرایشهای بعدی جزوه، این روش را جایگزین روش ارائه شده در جزوه بکنم
94/8/29- جوادی: با درود فراوان. استاد عزیز مطابق مبحث نهم برای کنترل مهار جانبی بودن یک طبقه باید شاخص پایداری آن طبقه کنترل شود (که در اختصاص ضریب ترک خوردگی تیر وستون کاربرد دارد). منظور از تغییر مکان طبقه ای که در این شاخص آمده چیست. آیا تغییر مکان مرکز جرم منظور است؟ استاد عزیز اگر امکان دارد مثالی کامل از این کنترل ارایه بفرمایید. با تشکر فراوان
پاسخ: با سلام، پاسخ شما در کانال تلگرام به صورت تصویری داده شد. به کانال تلگرام مراجعه نمایید (telegram.me/hoseinzadehasl). 1-ابتدا مطابق شکل اول یک ترکیب بار شامل بار زلزله تعریف نمایید (ترکیب بار بر اساس آیین نامه ACI2014 تعریف شده است) 2- جابجایی مرکز جرم طبقات را مطابق شکل دوم تحت اثر ترکیب بار INDEX بدست آورید. 3- مطابق شکل چهارم نیروی طبقات را بدست آورید. 4- مطابق شکل پنجم جابجایی طبقات را از شیت اکسل اول به شیت دوم کپی کنید. 5- مطابق شکل ششم مقدار p*dleta/V/h را بدست آورید. مقدار حاصل برابر اندیس پایداری خواهد بود. در شکل آخر حداکثر مقدار اندیس پایداری برابر 0.06 می باشد که بیشتر از 0.05 می باشد و بنابراین سازه مهار نشده محسوب می شود.
94/8/29- جوادی: با درود فراوان خدمت استاد گرانقدر و تشکر فراوان از تلاش های وافر شما.مطابق آیین نامه 2800 ویرایش سوم برای محاسبه پریود تحلیلی مطابق تبصره ای می بایست ضریب ترک خوردگی تیر و ستون 0.5 و 1 گردد. در ویرایش جدید به این امر اشاره نشده است. آیا این تبصره تعمدا حذف شده است؟
پاسخ: با سلام، در بند 3-3-3-3 استاندارد 2800 اشاره شده است.
94/8/28- محمد: آیا ضریب نامعینی در جهات مختلف می تواند با هم برابر نباشد مثلا در یک جهت برابر با 1 و در جهت دیگر برابر با 1.2
پاسخ: با سلام، طبق استاندارد 2800 اگر از روش استفاده شود، هر دو جهت باید یکسان باشند (اگر یک طرف 1.2 شد، راستای دیگر نیز باید به ناچار 1.2 منظور شود). ولی اگر از روش ب استفاده شود، می توان در یک راستا یک و در راستای دیگر 1.2 منظور کرد.
94/8/27- مسعود شفقتی: اگر a=0.35 باشد و مولفه قائم زلزله را به صورت ضریبی از بار مرده یعنی با اعمال ضریب SD اعمال کنیم و بالکن یا تیر بیش از 15 متر یا بار متمرکز قابل توجه نداشته باشیم نیازی هست در ترکیب بارها EV وارد شود؟
پاسخ: با سلام، خیر، نیازی نیست. می توانید Ev را از ترکیب بارها حذف نمایید.
94/8/27-علیرضا: باسلام و احترام،در محاسبه ضریب ro،در آیین نامه ۲۸۰۰ ذکر شده که تعداد دهانه های مهار بندی شده یا قاب خمشی در طرفین مرکز جرم ...::بعضی از همکاران میفرمایند منظور از دهانه ،تعداد قابهای طرفین مرکز جرم میباشد،لطفا بفرمایید در قاب خمشی بتنی ملاک تعداد دهانه میباشد یا تعداد قابها؟ممنون
پاسخ: با سلام، خیر دهانه ها معیار هستند. هم در استاندارد 2800 و هم در آیین نامه آمریکا صراحتا صحبت از دهانه کرده است.
94/8/26- بهزاد قربانپور: جناب استاد در بسیاری از سازهای بتنی مشاهده میشود که مهندسین محاسب برای جلب رضایت کارفرما و مهندس معمار و... ناچارا یا هرچیز دیگری که اسمش رو بگذاریم از دهانه های بلند به فاصله آکس به آکس 7تا 7.5 حتی 9.5 محاسبه و حتی اجرا می کنند که نه توجیح علمی برای این کار دارند و نه توجیح عملی با توجه به این که در بعضی از کتابهای تخصصی به صورت پیشنهاد مطرح میگردد که از دهانه های بلند بتنی تا حد امکان پرهیز گردد و یا اگر استفاده میشود دلیل علمی و محاسبه خاص این گونه تیر را به دفاتر فنی ارسال کنند .::خواستم نظر حضرت عالی را در مورد دهانه های حداقل وحداکثری سازهای بتنی با توجه به تجربه حضرت عالی و پیشنهادبرای جامعه علمی خواهشا ذکر بفرمایید ::
پاسخ: با سلام، هیچگونه محدودیتی در طول دهانه سازه های بتنی نداریم. 9 متر- 15 متر ، 20 متر یا هر طولی که نیاز است. شاید منظور شما طول دهانه تیرچه بلوک در سازه های بتنی می باشد. بله طول تیرچه های بتنی (جهت کنترل خیز تیرچه ها) طبق نشریه 543 "توصیه" می شود از 7 متر فراتر نرود و "نباید" بیش از 8 متر باشد. البته طراح باید خیز تیرچه ها را کنترل کند (بر اساس مبحث نهم). قابهای خمشی (تیرهای اصلی) می توانند هر طولی داشته باشند (با کنترل ضوابط آیین نامه)
94/8/26- مهدی یگانه: سلام آقای دکتر::سازه بتنی با اهمیت متوسط و در منطقه ارزی خیزی خیلی زیاد است و بالکن هم نداریم::در اینحالت روش من درسته؟: بار از نوع قائم زلزله تعریف نمیکنم و تنها جهت اعمال بار قائم زلزله به کل سازه، ضریب sds را 1.05 وارد میکنم و کار دیگری انجام نمیدهم.
پاسخ: با سلام، بله اگر در منطقه با لرزه خیزی بسیار زیاد هستید (A=0.35) و سازه هیچ یک از موارد بالکن، تیر بالای 15 متر، و بار متمرکز قابل توجه را ندارد، می توانید کلا EV تعریف نکنید و تنها ضریب Sds را برابر 1.05 تعریف نمایید.
94/8/26- رزاقی: با عرض سلام و ادب::مطابق مبحث 9 چاپ 92 ضریب پواسون بتن معمولی 0.15 و بتن با مقاومت بالا 0.20 میباشد.::مرز بین بتن معمولی و مقاومت بالا چه مقاومتی بوده و اینکه در فایل ایتبس ارائه شده در ورک شاپ میانه این عدد 0.15 برای بتن C24 در نظر گرفته شده است صحیح میباشد؟::سپاس فراوان به خاطر کارگاه های آموزشی شما در شهرستان ها :)
پاسخ: با سلام، توجه نمایید که تغییر ضریب پواسون تاثیر بسیار ناچیزی روی نتایج طراحی دارد. بنابراین حساسیت خاصی روی مقدار ضریب پواسون وجود ندارد (برخلاف مدول الاستیسیته که بر دریفت سازه تاثیر گزار است). برای تشخیص مقاومت بالا در آیین نامه محدوده ای ذکر نشده است و بر اساس قضاوت مهندسی تشخیص می دهیم. البته عمده بتن های رایج در کشور با مقاومت معمولی محسوب می شوند.
94/8/26- ابراهیم رعیت رکن آبادی: با سلام خدمت شما استاد بزرگوار. ممنون از زحمات شما بابت اداره این سایت پر محتوا، عالی و غنی در زمینه طراحی.::سوالی داشتم خدمت شما در مورد وارد کردن مقادیر HT , B, TF و TW در مقاطع دوبل IPE با ورق. در جزوه شما برای 2IPE16+PL10 مقادیر HT = 180 وB = 160 وارد شده اند. نظر من این است که B برای کنترل کمانش ورق الحاقی استفاده می شود در این گونه مقاطع و مقدار B باید برابر با عرض ورق باشد. همچنین مقدار HT نیز باید فاصله بین محل گردشدگی IPE تا گردشدگی بعدی در جان باشد. مقدار TF برابر ضخامت ورق می باشد که 1 وارد شده و درست است ولی مقدار TW باید برابر ضخامت جان IPE16 یعنی همان .5 باشد که برابر 1 وارد شده است. لطفا راهنمایی بفرمایید.
پاسخ: با سلام، استدلالهای شما کاملا صحیح است. منتها در جزوه فرض من بر این بوده است که کنترل فشردگی این مقاطع به صورت دستی توسط کاربر انجام می گیرد و در ایتبس تنها اعداد تقریبی برای ابعاد وارد خواهد شد که کنترل فشردگی آن مقطه توسط ایتبس تایید شود. مشخصات دیگر مقطع از جمله اساس پلاستیک، مساحت، شعاع ژیراسیون و .... باید کامل و دقیق وارد شود.
سوال از تلگرام: بهروز: سلام جناب آقاي دكتر حسين زاده. اگه بخواهيم دريفت سازه را با نيروهاي طيف كنترل كنيم چيكار بايد انجام دهيم؟ ممنون از لطفتون
پاسخ: با سلام، می توانید به شرح زیر عمل کنید: 1- ابتدا مطابق شکل اول (کانال تلگرام را ببینید) برشهای پایه دینامیکی را از نرم افزار بگیرید. 2- سپس برشهای طبقات را مطابق شکل در excel بدست آورید. 3- سپس مطابق شکل دوم یک زلزله استاتیکی از نوع user loads تشکیل دهید و نیرویهای طیفی را در آن وارد نمایید. و سپس با استفاده از آن دریفت را کنترل نمایید. دقت نمایید که اگر جابجایی ها را مستقیما از طریق زلزله های دینامیکی بخوانید پاسخ ها نادرست خواهد بود. علت: جابجایی که برای هر طبقه در زلزله دینامیکی از طرف ایتبس اعلام می شود، از srss کردن مد های مختلف بدست آمده است و برای مثال دلتای طبقه دهم و نهم یک سازه بر اساس مدهای مختلف بدست آمده اند و دلتای نسبی طبقه برابر تفاضل آنها نخواهد بود.
94/8/25- آیدین: با سلام و عرض ادب خدمت استاد ارجمند.::درصورتی که بخواهیم سازه را تحلیل دینامیکی بکنیم و زلزله 100+30 را هم در نظر بگیریم آیا ایجاد SXP+0.3SY به تنهایی در قسمت Load Cases کافی هست یا همانند حالت استاتیکی باید حالت منفی ( SXP-0.3SY) را هم در نظر بگیریم.:: با توجه به اینکه در حالت دینامیکی روند تحلیل نرم افزار به صورت رفت و برگشتی هست ابهاماتی در این ضمینه وجود دارد که آیا زلزله 30 درصد در نرم افزار به صورت رفت و برگشتی لحاض می شود یا نه .
پاسخ: با سلام، برای منظور کردن اثر زلزله دینامیکی سه روش رایج است: 1- استفاده از زلزله های زاویه دار (0و 15و 30و 45و ....) 2- به جای زلزله زاویه دار، می توان از زلزله 100-30 هنگام تعریف زلزله دینامیکی استفاده کرد (specX + 0.3specY) 3- تعریف دو بار دینامیکی به نام های SpecX و SpecY و ترکیب آنها در ترکیب بارها روش سوم کمی محافظه کارانه می باشد و نتایج دست بالا خواهد داد. روش دوم مربوط به سوال شما می شود. در این حالت همزمان دو زلزله در راستاهای U1 و U2 با scale های مختلف تعریف می شوند که هر دو scale یک عدد مثبت می باشند و امکان تعریف ضریب منفی وجود ندارد. را معرفی کرد. جای نگرانی نیست! و به علت SRSS کردن بازتاب ها بیشترین اثر منظور می شود. می توانید اینگونه امتحان کنید: سه زلزله دینامیکی تعریف کنید: 1- specX 2- specY 3- specX+0.3specY نیروی محوری تمامی ستونهای سازه تحت بار 3 بیشتر از بارهای 1 و 2 خواهد بود.
94/8/25- مجتبی: با عرض سلام و احترام::لطفا ترکیب بار در safe2014 را برای کنترل تنش خاک بر مبنای آیین نامه 1392 ارایه فرمایید
پاسخ: با سلام دو فایل default0.3.edb و default0.35.edb در کانال تلگرام قرار داده ام که در آن تمامی ترکیب بارها بر اساس آیین نامه های جدید تعریف شده اند (هم فولاد و هم بتن). همچنین تمامی تنظیمات شامل p-delta، Mass source، تنظیمات لرزه ای و ... در آنها انجام شده است. ترکیب بارهای خاک نیز در آن قرار داده شده اند. از طریق لینک بالا در کانال عضو شوید و فایلها را دانلود نمایید.
94/8/24- رضا: با سلام- آیا استفاده مستقیم از طیف های تعریف شده در ایتبس در ترکیبات بار طراحی درست است و یا نیاز به اعمال آنها به صورت user load می باشد. (زیرا خروجی تحلیل طیفی همواره مثبت می باشد) با تشکر
پاسخ: با سلام، بله در ترکیب بارها که باید از زلزله های طیفی به صورت مستقیم استفاده نمایید. تنها در کنترل دریفت و نیز در هنگام اکسپورت کردن به سیف باید ابتدا بر اساس برشهای پایه بدست امده از طیف، یک زلزله استاتیکی معادل از نوع usre load تعریف نمایید.
94/8/23- ناصر لطف اللهی: با سلام ، آقای دکتر در مبحث 6 جدید صفحه 33 در رابطه با کاهش بار زنده گفته شده 50 و 60 درصد میتوان بار زنده را کاهش داد ، از طرفی در صفحه 16 گفته شده ضریب این بارها را میتوان 0.5 گرفت . به نظر شما آیا میتوان همزمان این دو رو اعمال کرد ؟ چون به نظر می رسد در این صورت فقط 20 درصد این بارها به سازه اعمال می شود ، ممنون
پاسخ: بله حق با شماست. عملا بارهای زنده کاهش یافته در ترکیب بار نصف می شوند. برای توضیح بیشتر بهتر است ACI99 با ACI2014 مقایسه شود: *1- در ACI2014 ضریب بار مرده از 1.05D به 1.2D افزایش یافته (15% افزایش در میزان بار مرده) *2- در ACI2014 ضریب بار زنده از 1.275L به 0.5L کاهش یافته (البته اگر بار زنده کمتر از 5kPa باشد، این کاهش امکان پذیر است) *3- عملا در سازه های با ارتفاع متوسط هر دو آیین نامه نتایج تقریبا یکسانی خواهند داشت. چون از عملا از یک طرف بار مرده افزایش یافته و از طرف دیگر بار زنده کاهش یافته. از آنجا که مقدار بار مرده در سازه ها چندین برابر بار زنده می باشد، افزایش 0.15 در بار مرده تقریبا معادل کاهش 0.775 در بار زنده خواهد بود. *3- در سازه های بلندکه بار مرده سهم عمده ای دارد ممکن است ACI20144 کمی سنگین تر باشد. عضویت در کانال: @hoseinzadehasl
پاسخ: با سلامّ 94/8/20-آروین: با سلام.سوالي در خصوص ديافراگم صلب داشتم. در مواردي كه راه پله ساختمان در گوشه ساختمان بوده و لذا ستون (گره) گوشه به سقف متصل نمي باشد آيا اين گره بايد به ديافراگم متصل شود يا خير؟ در صورتي كه جواب منفي مي باشد در اينصورت چگونه ميتوان دريفت، واژگوني، مشاهده وزن طبقات و مركز جرم و سختي رو مشاهده كرد چون در منوي center mass rigidity همه موارد براي ديافراگم محاسبه شده اند. با تشكر
پاسخ: با سلام، در اینگونه موارد و هر موردی که بازشوهای بزرگ در پلان دارید، بهتر است کل سقف را دیافراگم کنید ولی در عوض نوع دیافراگم را به جای rigid از نوع semirigid تعریف نمایید. در این حالت عملا دیافراگم بی اثر می شود ولی در عین حال می توانید از نرم افزار خروجی بگیرید. در شکل زیر نحوه تغییر نوع دیافراگم نشان داده شده است. @hoseinzadehasl
94/8/18- جاوید: آیا نرم افزار ایتبس قادر به محاسبه نسبت ظرفیت خمشی ستونها به تیرها در یک گره برای حالتی که مقطع ستونها از باکس (منتهی باکس با مسیر define/frame section/add box/tube ) نمی باشد ؟ و آیا فقط برای ستونهای I شکل این محاسبه را انجام میدهد و چرا ؟
پاسخ: با سلام، خیر متاسفانه ایتبس کنترل تیر ضعیف- ستون قوی (برای سازه های ویژه) را تنها برای ستونهای H شکل انجام می دهد. برای ستونهای باکس دو راه کار دارید: 1- کنترل دستی این ضابطه 2- می توانید ستونهای باکس را به صورت H تعریف نمایید!. این روش در ایتبس 2015 از طریق فایل xml امکان پذیر است. مشخصات مقطع باکس را به صورت یک مقطع H شکل تعریف نمایید (ممان اینرسی، اساس پلاستیک و ... را بر اساس مقطع باکس وارد نمایید ولی در قسمت مقاطع H شکل)برای آشنایی با نحوه تعریف مقاطع در فایل xml به جزوه ایتبس ویژه محاسبین اینجانب مراجعه نمایید.
94/8/17- حسن: سلام آقای دکتر در خصوص ضریب نامعینی که در جزوه تان توضیح دادید یک سوال دارم برای سازه های منظم داشتن دو دهانه در هرطرف مرکز جرم جهت عدم اعمال ضریب 1.2 الزامی است در صورتیکه در سازه های نامنظم به جای اینکه ضوابط سخت گیرانه تر باشد بر عکس شده مثلا با وجود یک دهانه بادبند در طرفین مرکز جرم میتواند بل حذف یک عضو بادبند ضربدری کمتر از 33درصد از مقاومت جانبی کاهش یابد دلیل آن چیست من به نظرم می رسد منظور آیین نامه از حذف یک بادبند حذف یک دهانه بادبند می باشد
پاسخ: با سلام، دو روش برای تعیین rho داریم: روش الف و روش ب روش الف: تنها در سازه های منظم در پلان قابل استفاده است و سخت گیرانه می باشد (هر دو جهت را 1.2 می گیرد) روش ب: در تمامی سازه ها (چه منظم و چه نامنظم) قابل استفاده بوده و در این حالت طراح می تواند rho را در دو جهت متعامد متفاوت در نظر بگیرد. روش ب دقیق است و به همین جهت اگر شما از ب استفاده نمایید اجازه می یابید که مقدار rho را کمتر در نظر بگیرید.
94/8/16- حسن: با سلام و تشکر استادمحمد سوال بنده این است که در سازه های فلزی بادبند برای اولویت بندی جهت حذف آیا باید نسبت نیروی محوری بادبند ها به برش طبقه را با هم مقایسه کنیم ؟::
پاسخ: با سلام، بله برای محاسبه ضریب نامعینی (روش ب استاندارد 2800) در سازه های بابندی، برای انتخاب اینکه کدام بادبند بهتر است برای حذف انتخاب شود، برای کاهش حداکثری در مقاومت طبقه، می توان دیاگرام نیروی محوری بادبندها را تحت اثر زلزله مقایسه کرد (نسبت نیروی محوری به برش طبقه). و هر بادبندی که بیشترین نیرو را داشته باشد، کاندیدای حذف خواهد بود. توجه: اگر تنها یک دهانه بادبند در هر سمت داشته باشید، بهتر است ضریب نامعینی را برابر 1.2 بگیرید. و اگر در هر سمت مرکز جرم دو دهانه دارید، (به شرط اینکه سازه پیچش نداشته باشد) احتمال زیاد ضریب نامعینی برابر یک بدست خواهد آمد.
94/8/15- علیلو: باسلام خدمت استاد گرانقد: اگر دوطبقه زیرمین با دیوار حائل طراحی بشه و از طبقات بالا دیوار برشی اجرا شود,در طراحی اون دو طبقه زیر زمین رو باید جزء دیوار برشی طراحی کرد یا دیوار حائل؟و در این صورت بقیه دهانه ها که دارای دیوار حائل می باشد, در محل اتصال جانبی به دیوار برشی ای که ستون هم جزء اون هستش,دیوار حائل دیگه به ستون وصل نمیشه در طراحی؟سپاس
پاسخ: با سلام، آیین نامه در این مورد صحبتی نکرده! ولی به نظر من با توجه به این که جریان نیروها از طبقات بالا بیشتر به ادامه دیوار وارد می شود، بهتر است دیوارهای حائل متصل به دیوار برشی را جزئی از آن ندانیم. یعنی ادامه دیوار به تنهایی نقش دیوار برشی را خواهد داشت و دیوارهای حائل متصل به آن نیز نقش دیوار حائل را خواهند داشت.
94/8/13- هادی: با سلام خدمت جنابعالی چند سوال از حضورتان داشتم . 1- آیا در ETABS9.7.4 جهت معرفی نیروی قائم زلزله در فایل بر روی کنسولها میبایست EV را جداگانه به ترکیب بارهای ( DEFULT) که خود برنامه ساخته است به صورت دستی اضافه نماییم . 2-آیا ترکیب بارهای کنترل تنش زیر پی به صورت زیر درست می باشد : D +L D + 0.75 L ±0.525EX+0.525EV+0.75 S D + 0.75 L ±0.525EY+0.525EV+0.75 S 0.6 D ± 0.7 EX-0.7 EV 0.6 D ± 0.7 EY-0.7 EV 3-با توجه به اینکه تنها با داشتن یک تیر مورب در سازه نظر به نامنظم بودن آن بدهیم آیا منطقی است به جای آن تاثیر مدها بر همدیگر را در آنالیز طیفی بررسی نماییم و نظر بر منظمی یا نامنظمی بدهیم . 4-با توجه به ترکیب سیستم ها در ارتفاع اگر دور تا دور زیرزمین دیوار برشی عبور کرده باشد و تراز پایه بالا آورده شود چه تغییراتی در نرم افزار و محاسبه ضریب زلزله ایجاد می نماید . با تشکر
پاسخ: با سلام، پاسخ سوالهای شما در جزوه "ایتبس 2015 ویژه محاسبین" که در قسمت جزوات شخصی در بالا قابل دانلود است، آمده است: 1- بله طبق صفحه 37 جزوه باید دستی افزوده است. 2- به صفحه 52 جزوه مراجعه نمایید. نکته: اگر ضریب نامعینی برابر 1.2 بدست آید، در ترکیب بارهای خاک نیز باید منظور شود. نکته دوم، در مبحث هفتم برای کنترل تنش مجاز خاک برای ترکیب بارهای شامل زلزله می توان ضریب اطمینان خاک را به جای 3، برابر 2 منظور کرد. 3-منطقی است ولی آیین نامه همچین اجازه ای به ما نداده است (برای سادگی کار) و باید سازه های با تیرهای مورب (تیرهای قاب خمشی مورب) را نامنظم در پلان دانست. البته می توان یک محدوده برای آن قائل شد. برخی از کمیته های نظام مهندسی تنها تیرهای با زاویه انحراف بیش از 15 درجه را نامنظم می دانند که توصیه مناسبی است ولی در آیین نامه نیامده است. 4- اگر دورتادور زیرزمین دیوار حایل بتنی داشته باشید. و تراز پایه را بالای آن گرفته باشید که در این صورت ترکیب سیستم ندارید. چون فرض کرده اید شروع سازه از روی دیوار حایل است ولی اگر تراز پایه را روی فونداسیون گرفته باشید، در این صورت می توانید مطابق بند3-3-5-9 عمل نمایید.
94/8/13- علیرضا خاتمی: باعرض سلام و خسته نباشید::خواهشمند است توضیحی در مورد در نظر گرفتن اثر P-Delta در توضیحات ارائه شده در ادامه دهید...به طور مثال در آیین نامه AISC 360-10 برای در نظر گرفتن اثرات P-Delta کوچک و بزرگ روشهای مختلفی از قبیل روش مستقیم ،روش طول موثر و روش مرتبه اول ارائه می دهد(بهمراه در نظر گرفتن اثرات نواقص هندسی -Notional Load- و کاهش سختی) اما طبق گفته های شما می بایست ترکیب بار P-Delta نیز وارد شود.تفاوت این دو در چیست ؟ مگر در تحلیل مرتبه دوم اثرات P-Delta در نظر گرفته نمی شود ؟ پس به چه دلیلی ما دوباره این اثر را با فرمول وارد برنامه می کنیم ؟
پاسخ: با سلام، روشهای مستقیم، طول موثر و مرتبه اول، روشهای تحلیل هستند و اثر p-delta باید جداگانه منظور شود. برای منظور کردن اثر p-delta در نرم افزار دو روش پیشنهاد شده: 1- General second order 2- Amplified 1st order در روش اول حتما باید اثر p-delta فعال شود تا اثرات به صورت تحلیل مرتبه دوم منظور شود. در روش دوم، مشابه انچه در دانشگاه خوانده اید، با استفاده از ضرایب تشدید لنگر، اثرات p-delta منظور می شود. در این روش نیاز به دو ضریب تشدید داریم به نامهای B1 و B2 که یکی برای p-dleta کوچک می باشد و دیگری برای P-delta بزرگ. بنابراین ظاهرا اگر از روش دوم استفاده شود، دیگر نیازی به روشن کردن اثر p-delta نباید باشد. ولی به جمله زیر از منوال ایتبس دقت نمایید: Currently, the program does not calculate the B2 factor. The user is required to overwrite the values of B2 for the members. یعنی در روش دوم شما باید به صورت دستی برای تمامی طبقات مقدار B2 (ضریب تشدید لنگر) را محاسبه کرده و از قسمت overwrite به نرم افزار وارد کنید! چون چنین حوصله ای نداریم، حتی در روش دوم نیز باید برای منظور کردن اثر P-delta، آنرا در نرم افزار فعال نمایید.
94/8/12- امید: با سلام::در حالتی که از دیوار برشی بتنی در اسکلت فولادی استفاده می شود نیروی محوری زیادی در ستونها دو انتهای دیوار ایجاد می گردد که باعث افزایش شدید مقطع این ستونها و نیز افزایش ابعاد و تعداد بولت های صفحه ستون می گردد، علی الخصوص در کنترل ستونها برای زلزله تشدید یافته. آیا شما راهکاری برای نحوه برخورد با اینگونه ستونها دارید.::سپاسگزارم.
پاسخ: با سلام، برای دیوار برشی دقت نمایید که شما سختی f22 را که وارد می کنید، هم سختی محوری آن کاهش می یابد و سختی خمشی آن. در حالیکه طبق آیین نامه تنها سختی خمشی باید تغییر کند (این خطلای نرم افزار می باشد که قادر نیست در دیوارهای برشی بتنی تنها ممان اینرسی 94/8/12- مقبلی: عرض ادب وخسته نباشید. مبنای کنترل نسبت تنش اعضا پس از حذف عضو و انجام تحلیل خطی با تغییرات بیشتر از 50 درصد در راهنمای ضریب نامعینی چیست؟
پاسخ: با سلام، فرض کنید نسبت تنش در یک ستون به شرح زیر باشد: 1- در سازه اولیه: ratio1=1 2- در سازه تضعیف شده: ratio2=1.5 بنابراین در سازه تضعیف شده مقاومت سازه برابر خواهد بود با: Resistance=1/1.5=0.67 مشاهده می شود که افزایش 50 درصدی در نسبت تنشها معادل کاهش 33 درصدی در مقاومت سازه می باشد.
94/8/10- pepero: با عرض سلام و خسته نباشید. در پلانهای نامنظم که نسبت تغییرمکان ماکزیمم به تعییرمکان متوسط بزرگتر از 1.2 میشود ، باید اثرات پیچش را طبق ضایطه بند 2-3-10 آیین نامه 2800 زلزله اعمال نمود . حال در نرم افزار ایتبس در قسمت تعریف بارهای استاتیکی که باید درصد خروج از محوریت اصلاح گردد. برای بارها و طبقاتی که این نسبت بیشتر از 1.2 شده است در پنجره override و در قسمت Ecc Lenght کدامیک از این موارد را باید وارد کرد 1- Aj 2- Aj * 0.05 3- Aj*0.05*L 4-Aj*L لازم به توضیح است که منظور از L بعد سازه در جهت X یا Y و Aj هم نسبت تغییرمکان ماکزیمم به 1.2 برابر تغییر مکان میانگین به توان 2 می باشد. در ضمن در منابعی که مطالعه نمودم هر کدام از منابع یکی از موارد بالا را عنوان نموده بودند. پاسخ: با سلام، مورد سوم صحیح است.
94/8/9- فرزاد محمدی: با عرض سلام و ادب خدمت استاد محترم::با عنایت به اینکه سازمان نظام مهندسی نسبت به استفاده از ورژن های جدید نرم افزار ایتبس مقاومت نشان میدهد و کماکان همان ورژن قدیمی را (Etabs9.7.0) را به رسمیت می شناسد آیا می توان برای طراحی سازه های بتنی از ورژن قدیمی استفاده نمود بطوریکه آئین نامه ACI05 را انتخاب لیکن ترکیبات بار ACI 2011 را بصورت دستی وارد نمود؟ عنایت دارید که ترکیبات بار این دو آیین نامه قدری با یکدیگر متفاوت است
پاسخ: با سلام، در تبریز که نظام ایتبس 2015 را قبول می کند. در شهرهای کوچکتر باید منتظر بود تا کنتلرها کم کم با ایتبس جدید آشنا شوند و به تدریج رایج خواهد شد. اگر با ایتبس قدیم کار می کنید مشکلی نیست. می توانید از ACI2005 و یا ACI2008 استفاده نمایید. و بهتر است از ترکیب بارهای پیش فرض همان آیین نامه استفاده نمایید. تنها باید اصلاحات زیر را در ترکیب بارها ایجاد نمایید: 1- اگر A=0.35 می باشد، باید در ترکیب بارها ضریب بار مرده را در ترکیبهای شامل زلزله از 1.2D به 1.41D تغییر دهید (با فرض اینکه ضریب اهمیت 1 باشد) 2- اگر ضریب نامعینی برابر 1.2 می باشد، باید در ترکیب بارها ضریب زلزله را از 1E به 1.2E تغییر دهید.
94/8/9- علیرضا اسفندیاری: با سلام و احترام خدمت استاد ارجمند . من در کارگاه سه شنبه موسسه 808 در خدمتتان بودم . پرسش : 1 ) گفته شد اگر ضریب row در جهت x برابر 1 و در جهت y برابر 1.2 شد باید در etabs ضریب را در 1 وارد کرده و در combo های در راستای y 1.2 را در بار زلزله اعمال کنیم . با توجه به اینکه کنترلهای drift و طرح لرزه ای با ضریب omega در فایل دیگری قابل انجام است ، چرا گفته شد که نمیشود بجای اصلاح تک تک combo ها ، ضریب 1.2 را در cy اعمال کنیم ؟::2 ) فرض کنید سازه ای فلزی با اتصال مفصلی ، دارای دو دهانه مهاربند ضربدری در هر دو قاب خارجی خود در راستای x باشد . حال یکی از المانهای ضربدری را حذف کنید به شکلی که در هر قاب دارای دو دهانه مهاربند ولی بصورب تکی باشد نه ضربدری ، آیا در این راستا میتوان ضریب row را 1 گرفت ؟::با تشکر
پاسخ: با سلام، در ایتبس جدید کنترل زلزله تشدید یافته را می توان در همان فایل اصلی انجام داد و بنابراین اگر سازه فولادی داشته باشید و بخواهید در همان فایل ضریب اومگا نیز کنترل شود، بهتر است ضریب نامعینی را در ترکیب بارها وارد نمایید. در مورد بادبند، متوجه سوالتان نشدم.
94/8/9- جعفری: با سلام ::در فايل نكات مربوط به طراحي (نظام مهندسي تهران و قم) در خصوص نامنظمي سيستمهاي غير موازي يك زاويه حداقلي 15 درجه ذكر شده است كه در صورت بيشتر بودن زاويه از اين مقدار سيستم غير موازي فرض شود آيا اين موضوع را قبول داريد و مرجعي براي اين موضوع مشاهده نموده ايد
پاسخ: با سلام، گرچه در متن آیین نامه نیامده ولی پیشنهاد منطقی می باشد. خیر در مرجع خاصی ندیده ام.
94/8/8-عبدالمهدی عباسی: با سلام و ضمن قدردانی از زحمات شما. نکته ای در ارایه شما در مورد ضریب نامعینی وجود داشت که مایلم در مورد آن بیشتر بحث شود. فرمودید که در صورتی که در یک پلان کاملا متقارن اگر یک دهانه (تیر و ستون های دو طرف آن) به موازات سایر سیستم های باربر جانبی وجود داشته باشد سیستم دارای نامعینی سیستم های جانبی نا موازی است و در صورت برقراری سایر شرایط ناکافی بودن نامعینی پنالتی 20 درصد افزایش نیروی زلزله را خواهد داشت. ::همانطور که مستحضرید سیستم های نا موازی باعث ایجاد کوپلینگ مود ها و در نتیجه برقرار نبودن شروط غالب آیین نامه ای برای رفتار سازه ها می شود. به نظر می رسد این مهم در یک پلان کاملا منظم هندسی که مثلا یک یا دو تیر کمی مایل دارد اتفاق نیافتد. به نظر می رسد قید این نکته ضروری است که اگر یک تحلیل مودال؛ کوپلینگ مودها را نشان ندهد آن وقت پلان شامل نامنظمی سیستم های ناموازی نمی شود. مایلم نظر شما را در این مورد بدانم. موفق باشید
پاسخ: با سلام،اینکه آیا تنها "یک" تیر کج داریم سازه نامنظم می شود، شاید کمی غیر منطقی به نظر برسد. به خصوص در سازه های حجیم که مثلا در پلان 20 تیر داریم، تنها یک تیر نظم سازه را به هم نمی زند. ولی اگر تعداد دهانه ها کم باشد و مثلا تنها 4 تیر در یک راستا داشته باشیم، مسلما اگر یکی از آنها کج باشد، نظم سازه بیشتر به هم خواهد خورد. از طرفی میزان این کجی هم مطرح است که بعضی طراحان پیشنهاد می کنند اگر یک تیر کمتر از 15 درجه منحرف شده باشد، کج محسوب نمی شود. یا اینکه بهتر است درصد مشارکت این تیر کج در باربری جانبی طبقه بررسی شود تا ببینیم تا حد تاثیر گذار است و یا همانطور که شما اشاره کردید به نتایج آنالیز مودال سازه رجوه شود. منتها بحث این است که این صحبتها هیچکدام در آیین نامه نیامده است! آیین نامه گفته است: یک تیر کج= نامنظمی در پلان! از طرفی جامعه مهندسین یک فرمول ساده برای بررسی نامنظمی می خواهند و توصیه انالیز مودال برای این بررسی آیین نامه پسند نیست. از نظر شخصی بنده معتقدم بهتر است بهتر است محدوده 15 درجه به عنوان یک حد پذیرفته شود و اگر یک سازه تیر کج بالای 15 درجه (قاب خمشی) داشته باشد (حتی یک تیر) آن سازه نامنظم در پلان خواهد بود.
94/8/5- حسام: سلام جناب دکتر. وقت به خیر::در مورد نحوه کنترل تبصره آیین نامه 2800 در رابطه با عدم نیاز به اعمال ترکیب بار 100-30 سوال داشتم. با توجه به متن آیین نامه لازم است نیروی محوری ناشی از زلزله از 20% ظرفیت محوری ستون تجاوز ننماید. قائدتا این ظرفیت محوری فشاری و کششی خواهد بود که متناسب با نیروی یجاد شده باید مدنظر قرار گیرد. اگر غیر از این است لطفا بفرمایید. اما سوال اینکه راه ساده برای کنترل با استفاه از نرم افزار وجود دارد؟ و آیا برای سازه های فلزی و بتنی روش تفاوت خواهد داشت؟
پاسخ: با سلام، مسلما هدف آیین نامه نیروی کششی نمی باشد. اگر شما تحت تنها زلزله سازه را بررسی نمایید در ستونها کشش قابل توجهی ایجاد خواهد شد که در عمل بار ثقلی اجازه نمی دهد چنین کششی ایجاد شود. برای کنترل در سازه های بتنی: با راست کلیک کردن روی ستون مورد نظر (پس از طراحی) و انتخاب گزینه interaction ظرفیت فشاری مقطع (وقتی لنگرها صفر هستند) را می توان بدست آورد. دقت نمایید که ظرفیت کاهش یافته ستون (با احتساب ضرایب کاهش مقاومت) باید منظور شود. در سازه های فولادی: با فرض استفاده از روش LRFD و ایتبس 2015 پس از طراحی با کلیک راست بر روی ستون و انتخاب Details می توانید phi*Pnc را در جدول مربوط به Axial load and capacity بخوانید که همان ظرفیت محوری ستون می باشد. * هم در فولاد و هم در بتن اگر طبق آیین نامه های جدید کار کنید، ضریب زلزله در ترکیب بار یک می باشد (زلزله بر اساس ویرایش 4) و نیروی محوری وارد بر ستون بر اساس زلزله بدون ضریب محاسبه خواهد شد.
94/8/3-احمدزاده: با سلام.::با توجه به آنکه دفتر تدوین روش تنش مجاز رو تمدید کرده.چنانچه بخواهیم از ویراشی 4 2800 برای طراحی به روش تنش مجاز استفاده کنیم، آیین نامه انتخابی در ETABS چه باید باشد و همچنین ترکیب بارها و مواردی که باید لحاظ شود چیست.::پیشاپیش از بذل توجه شما ممنونم
پاسخ: با سلام، به متن دستورالعمل دقت نمایید: "در طراحی ساختمانهای فولادی علاوه بر ویرایش 1392 مبحث دهم مقررات، استفاده از روش تنش مجاز ویرایش سال 1387 مبحث دهم نیز با شرط استفاده از ضرائب بارگذاری ارائه شده در ویرایش سال 1392 مبحث ششم تا زمان انتشار و ابلاغ ویرایش بعدی مبحث دهم مقررات ملی ساختمان مجاز است." مصوبه مذکور در تاریخ 25/11/93 توسط وزیر محترم راه و شهرسازی جهت اجرا ابلاغ گردید." گفته شده باید از ضرایب بار مبحث ششم استفاده گردد. در مبحث ششم نیز در قسمت تعریف ترکیب بارهای تنش مجاز قید شده است که افزایش ضریب اطمینان در ترکیب بارهای لرزه ای مجاز نمی باشد. قبلا برای کنترل لرزه ای از ترکیب بار زیر استفاده می شد: (D+L+E)0.75 در حالیکه در ایتبس خود نرم افزار به صورت اتوماتیک تنشهای مجاز را در ترکیبات لرزه ای افزایش می دهد. به همین دلیل در ایتبس ترکیب بار زیر را وارد می کردیم: D+L+E که البته اگر زلزله با ویرایش 4 محاسبه شده باشد، باید ترکیب بار به صورت زیر اصلاح شود: D+L+0.7E با ابلاغیه جدید در صورت استفاده از روش تنش مجاز دیگر مجاز به کاهش نیروها نیستیم. پس در صورت استفاده از روش تنش مجاز برای فولاد ترکیب بار شماره 5 بند 6-2-3-4 مبحث ششم باید به صورت زیر به نرم افزار معرفی گردد: (D+0.7E)1.33 و یا ترکیب بار شماره 7 به صورت زیر خواهد بود: (D+0.75L+0.75(0.7E)+0.75S)1.33 استفاده از دو ترکیب بار آخر به جای ترکیب بار 0.75(D+L+0.7E) موجب خواهد شد سازه سنگین تر شود. شاید این افرایش 1.33 برابری بارها غیر منطقی به نظر برسد ولی ضوابط اینگونه حکم می کنند! نتیجه: با این شرطی که ابلاغیه قرار داده عملا بهتر است از روش تنش مجاز استفاده نکنید و از روش LRFD استفاده نمایید.
94/8/2- فایز: باعرض سلام و ادب.ترکیبات بار کنترل تنش زیر پی در ویرایش 4 به چه صورت خواهد بود؟آیا ضریب نامعینی رو برای زلزله ی اعمال میکنیم؟ آیا ترکیبات 100 و 30 درصد زلزله رو اثر می دهیم؟::پیشاپیش ازتون ممنونم.
پاسخ: با سلام، در مورد پی: 1- کنترل تنشها براساس ترکیب بارهای تنش مجاز در مبحث ششم باید انجام پذیرد (بند 6-2-3-4 مبحث ششم) 2- زلزله قائم باید در کنترل تنش خاک منظور شود (به انتهای بند 3-3-9-2 استاندارد 2800 توجه نمایید). در این صورت برای سازه مسکونی در منطقه با A=0.35 ترکیب بار شماره 5 مبحث ششم به صورت زیر خواهد بود: (D+0.6*0.35*(0.7*D))+0.7E=1.147D+0.7E 3- ضریب نامعینی باید در کنترل تنش خاک منظور شود. 4- برخلاف آیین نامه قبلی که در ترکیب بارهای شامل زلزله از ضریب کاهش 0.75 استفاده می شد، در مبحث ششم قید شده است که افزایش تنش مجاز در ترکیب بارهای مبحث ششم مجاز نمی باشد. 5- به جای ضریب کاهش 0.75 که قبلا در بارهای لرزه ای استفاده می شد، طبق جدول 7-4-7، "محبث 7" باید تنش مجاز خاک با ضریب اطمینان 2 محاسبه شود.
94/8/2- کاظمی: با سلام و عرض ادب خدمت استاد محترم آقای دکتر حسین زاده اصل::سئوال بنده در مورد تیرهای متصل به دیوار برشی در دیوارهایی که تمام یک دهانه را پوشش نمی دهند می باشد در این تیرها پس از طراحی، مقدار آرماتور طولی در نقشه های اجرایی را باید دقیقا مطابق خروجی های نرم افزار ایتبس قرار بدهیم یا در نظر گرفتن ضوابط خاصی مورد نیاز است. لطفا در مورد آرماتورهای عرضی این دیوارها در نقشه های اجرایی نیز توضیح دهید::با تشکر
پاسخ: با سلام، در اینگونه موارد معمولا طول تیر کوتاه بوده و عملا تیر عمیق تشکیل می شود. اگر نسبت طول تیر به ارتفاع آن کمتر از 4 باشد، تیر عمیق خواهد بود، در غیر این صورت تیر عادی خواهد بود و خروجی ایتبس کفایت می کند.
94/8/1- اسکندری: با سلام و تشكر از جزوه ضريب نامعيني ::1-تركيبات باري كه در جزوه استفاده نموديد را در صورت امكان ارايه فرماييد . ::2- ايا در ratio بالا از نيروي زلزله با احتساب 5%استفاده شده است براي بررسي پيچش::با تشكر فراوان::
پاسخ: با سلام، ترکیبات بار همان ترکیبات بار طراحی می باشند که در جزوه ایتبس ویژه محاسبین نیز آمده است. در کنترل پیچش سازه باید زلزله های با خروج از مرکزیت تصادفی (EXP وEXN ویا EYP و EYN) نیز منظور شوند ( به تعریف نامنظمی پیچشی در متن آیین نامه مراجعه نمایید).
94/7/30- وحید: سلام.در ترکیبات بار طراحی فونداسیون و کنترل تنش خاک اثر تعامد زلزله هم درنظر گرفته میشود؟
پاسخ: با سلام، بله باید در نظر گرفته شود: در طراحی پی و کنترل تنش خاک زیر آن: زلزله قائم (برای شهرهای با A=0.35) باید منظور شود ضریب نامعینی باید منظور شود اثر زلزله 100-30 باید منظور شود نکته: در محاسبه زلزله قائم، می توان از وزن مرده پی صرف نظر کرد.
94/7/26- فخری: با عرض سلام خدمت استاد ارجمند ، در مورد نامنظمی سازه هایی که در قاب آنها تیر مورب وجود دارد ، آیا صحیح آن نیست که به بحث تقارن در سازه نیز عنایت گردد ؟ یا بقولی چنانکه تیرهای مورب متقارن باشند در اینصورت بنظر میرسد سازه منظم خواهد بود . مثال عینیش سازه ها و استراکچرهای با مقطع دایره میباشد که گرچه تیر مورب دارند ( البته نسبتا متقارن ) لکن بنظر میرسد جزو سازه های منظم باشد . خواهشمند است در مورد سازه هایی که ستونهای با مقطع دایره دارند نیز راهنمایی فرمایید . با تقدیر
پاسخ: با سلام، باید دید تاثیر "نامنظمی سیستم های غیر موازی" چیست؟ اگر سازه با پلان دایروی را نامنظم سیستم غیرموازی فرض کنیم: 1- باید در تعیین ضریب نامعینی آن به جای روش الف، از روش ب استفاده کنیم. این تاثیر منطقی می باشد 2- اگر آنالیز دینامیکی انجام داده باشید، نمی توانید برش پایه دینامیکی را با 85 درصد برش پایه استاتیکی همپایه نمایید و باید بسته به بقیه نامنظمی ها یا با 90 درصد و یا 100 درصد همپایه نمایید. این قانون نیز منطقی می باشد. 3- استفاده از زلزله متعامد (قانون صد- سی) الزامی خواهد بود. که این مورد نیز منطقی می باشد. جریمه خاص دیگری وجود ندارد. در آیین نامه جدید تاثیر نامنظمی ها متفاوت است. برای مثال اگر سازه ای نامنظم پیچشی شدید محسوب شود، بسیار تاثیر گذار خواهد بود. اولین و مهمترین تاثیر آن این است که ضریب نامعینی برابر 1.2 خواهد بود و نیروی زلزله 20 درصد افزایش می یابد. تاثیر مهم دیگر آن این است که دریف باید در لبه های ساختمان کنترل شود (نه در مرکز جرم) ، تاثیر دیگر این است که استفاده از آنالیز دینامیکی (در سازه های بالای 3 طبقه) اجباری خواهد شد. ولی نامنظمی سیستم غیر موازی چنین جریمه هایی ندارد.
94/7/26- امیر: با سلام و ادب. در صورتی که ترکیب 100-30 را استفاده نکنیم ولی بار قائم زلزله وجود داشته باشد ، نحوه ترکیب این سه به چه صورت میباشد؟
پاسخ: با سلام، 1.2D + L + EX + EV در آیین نامه جدید زلزله قائم به صورت 100 درصدی با زلزله های افقی ترکیب می شود در حالیکه قبلا 30 درصد آن با زلزله افقی ترکیب می شد. به بند 3-3-9-3 توجه نمایید. البته این بند صراحت کامل ندارد. با مراجعه به مراجع خارجی مشاهده می شود که زلزله قائم همیشه به صورت 100 درصدی حضور دارد.
94/7/25- حمید: با سلام خدمت شما استاد گرامی::لطفا بفرمایید که صریب نامعینی ویرایش 4 زلزله (1.2)در ترکیبات بار کنترل تنش مجاز خاک هم باید لحاظ شود یا خیر؟
پاسخ: بله، باید در کنترل پی نیز آنرا در ترکیب بارهای SAFE منظور نمود.
94/7/25- فرامرز سعید: با سلام ::جناب دکتر خسته نباشید ::من نسخه64bit 15.1.0 ایتبز را با لینک داده شده در بالا دانلود کرده و نصب نمودم ولی متاسفانه انگار مشکل دارد و مرکز جرم و سختی را نمی توان پس از انجام تحلیل سازه با آن مشخص کرد ::چون گزینه آن در قسمت display /table / analysis / result گزینه ان وجود ندارد.::::ممنون می شوم اگر راهنمایی بفرمایید ::با سپاس فراوان
پاسخ: با سلام، قبل از تحلیل سازه باید از طریق منوی زیر: Analyze/Set load cases to run گزینه Calculate diaphragm Center of Rigidity را فعال نمایید.
94/7/25- محمد: سلام استاد خسته نباشید.آیا برای سازه ی نامنظم که ترکیب بار 30-100 در طراحی استفاده می شود در کنترل دریفت و کنترل واژگونی هم باید استفاده شود؟::
پاسخ: با سلام، خیر، لازم نیست.
94/7/24- لقمان: با عرض سلام :در ویرایش جدید مبحث 6 بار زنده کف های ساختمانهای مسکونی در اتاق های خصوصی 200 ودر اتاق های محل ازدحام 500 کیلوگرم بر مترمربع میباشد؛ آیا اتاق های محل ازدحام منظورش هال و پذیرایی هست یا غیر آن مانند سالن های مراسم در مجتمع های مسکونی؟
پاسخ: با سلام، باید به مرجع اصلی که مبحث ششم از آن ترجمه شده است توجه نماییم: در ASCE7-10 برای "هتلها" و ساختمانهای "مسکونی" دو نوع کاربری تعریف شده است: public room =5kPa private room= 2kPa منظور ار public room که مبحث ششم آنرا "اتاق محل تجمع" ترجمه کرده است، اتاقهای عمومی در هتلها می باشد. مثلا در هر طبقه هتل ممکن است 20 سویت خصوصی داشته باشیم و در انتهای راهرو همان طبقه یک اتاق عمومی نیز داشته باشیم که در این صورت بار زنده آن اتاق 5 kPa خواهد بود. اصطلاح اتاق محل تجمع مربوط به هتلها می باشد و در ساختمانهای مسکونی "اتاق" محل تجمع معنی ندارد. منتها هنگام ترجمه متاسفانه هتل را جداگانه نوشته اند و مسکونی را جدا و این ابهام به وجود آمده است. خلاصه اینکه از نظر اینجانب در ساختمانهای مسکونی هم پذیرایی و هم اتاقها 2kPa خواهند بود و لابی ساختمان را می توان برابر 5kPa منظور کرد.
پاسخ: با سلام، فایل جدید است و تنها سربرگ آن اصلاح نشده است. فایل اصلاح شده را مجددا آپلود کردم.
94/7/17- آروین: با سلام خدمت جناب آقای دکتر حسین زاده. در مبحث 6 ترکیب بارهای کنترل تنش خاک رو به صورت D+0.75L+0.525E+0.75S تعریف نموده حال سوال این است که ضریب D نباید در 0.75 ضرب شود؟ با این وجود میتوان گفت که تنش خاک نسبت به قبل که ضرایب به صورت 0.75D+0.75L+0.75E بود بیشتر میشود؟ سوال بعدی این است که جنابعالی در جزوه ETABS ترکیب بارهای سازه های بتنی رو در حضور بار قائم زلزله به صورت 1.41D+L+0.2D+E+EV و 0.69D+E-EV تعریف نمودید حال من در سازه ای EV را در ترکیب بار اول با علامت منفی و در ترکیب بار دوم با علامت مثبت هم ایجاد نمودم متوجه شدم در برخی ستونها این ترکیب بارها بحرانی شدند دلیلش چی میتونه باشه؟ با تشکر
پاسخ: با سلام، در مورد کنترل تنش خاک، حق با شماست، عملا تنشها افزایش می یابند. در مورد زلزله قائم: در موارد "نادری" ممکن است مثلا ترکیب بار 1.41D+L+0.2S+E-EV حاکم شود. دقت نمایید که زمانی که زلزله قائم را (به صورت ضریبی از بار مرده) به کل سازه اعمال کرده اید، زلزله Ev تنها شامل زلزله قائم بارهای زنده خواهد بود. مثلا برای بالکنها مقدار Ev کف برابر خواهد بود با: 0.6AI*Live=63 kg/m^2 بنابراین مقدار Ev عملا مقدار ناچیزی بوده و می توان از این موارد نادر نیز چشم پوشی کرد. در صورتی که A=0.35 نباشد، و زلزله قائم به کل سازه وارد نشود، در این حالت Ev شامل بارهای مرده نیز خواهد بود و بنابراین ممکن است قابل توجه باشد که در این صورت هر دو ترکیب بار زیر بهتر است منظور شود: 1.2D+L+0.2S+E+Ev 1.2D+L+0.2S+E-Ev
94/7/12- مصطفی از خوزستان: سلام جناب دکتر از بابت تمامی زحماتی که میکشید کمال تشکر را دارم جناب دکتر عزیز یه سوال داشتم:::در جزوه ای لطف کردین منتشر کردین که بنده به شخصه متوجه خیلی از مسائل شدم(تعیین ضریب نامعینی در سازه ها) یه سوال برام پیش اومده که در مثال 3 پلان سازه رو نامنظم در نظرگرفتین بدلیل اینکه دو تیر مورب داشتیم حالا اگر در تمامی پلان هااگر تیر مورب داشته باشیم (یک یا بیشتر ) سازه در پلان دارای نامنظمی سیستم های غیرموازی می باشد؟؟::
پاسخ: با سلام، بلی حتی اگر یک تیر مورب به صورت قاب خمشی در سازه موجود باشد، آن سازه نامنظم در پلان خواهد بود (از نوع سیستم های غیر موازی). به پاسخی که در تاریخ94/7/8 به علی داده شده است مراجعه نمایید.
94/7/12- سیامک ترکاشون: با سلامواحترام:استاد عزیز ::بعنوان یک فارغ التحصیل قدیمی دهه 1352 از دانشگاه تبریز واز شاگردان:دکتر فرزان-دکتر سیمافر-دکتر فخری-دکترجوهرزاده-مهندس تجلیل-دکتر مجتهدی و....اول به شما خسته نباشید می گویم ودوم از شما برای این سایت پرمحتوایتان تشکردارم.::شما همکار جوان وعزیز باعث افتخار ما قدیمی ها هستید.موفق باشید وبامید دیدار.کاش صفحه خاص برای بحث وارسال نطریه ومقاله علمی وبخش عضویت سایت موجود بود.موفق وموید باشید.
پاسخ: با سلام، ضمن تشکر از دلگرمی و تشویق شما، بنده نیز افتخار شاگردی دکتر فرزان و مهندس تجلیل را داشته ام و آرزوی سلامتی برای همه آنها را دارم. متاسفانه سواد اینترنتی بنده پایین بوده و قادر به ایجاد تغییرات خاصی در سایت نیستم. به امید خدا شاید در آینده چنین امکاناتی فراهم شود.
94/7/8- علی انصاری: با سلام و عرض ادب::آیا سازه با قاب خمشی که در آن یک فریم از قاب در جهت محور های اصلی نباشد، مشمول نامنظمی سیستم های غیر موازی می باشد یا خیر؟ البته آیین نامه در مورد سیستم های نامنظم غیر موازی کلمه "اجرای قائم باربر" را بکار برده، آیا قاب خمشی جز اجزای باربر قائم می باشد؟
پاسخ: با سلام، بله نامنظم می باشد. علت: کلمه "اجزای قائم بابر" ترجمه "vertical lateral force-resisting elements" می باشد. در سازه ها دو نوع سیستم باربر داریم: 1-اجزای قائم باربر جانبی: شامل سیستم بادبندی قائم، دیوار برشی، قاب خمشی 2- اجزای افقی باربر جانبی: شامل دیافراگم سقف، بادبندی سقف و تمامی عواملی که نیروهای افقی سقف را (تحت زلزله) به اجزای باربر قائم منتقل می کنند. بنابراین مجموعه قاب خمشی (شامل تیرهای افقی و ستونهای قائم) اجزای قائم باربر جانبی را تشکیل می دهند و بنابراین حتی اگر یکی از تیرهای قاب خمشی در راستای x یا y نباشد، سازه در پلان نامنظم محسوب می شود.
94/6/12- سعیدی: باسلام .ذکات علم نشر آنست.در سازه های بالای هشت سقف اگر جرم نیم طبقه تجاری کمتر از 50 درصد طبقه بالا یا پایین باشد می توان بجای تعریف یک طبقه برای نیم طبقه آنرا با صفحه مرجع مدل کرد و از کنترل نامنظمی جرمی نیم طبقه با طبقات بالا و پایین آن کذشت و سازه را منظم فرض کرد و استاتیکی مدل کرد؟.2-اصولا" سازه ای که 39 متر ارتفاع دارد و تا 9 مد ان دارای پریود بالای چهار ثانیه است می تواند فقط بدلیل اینکه منظم است فقط با مد اول که همان تحلیل استاتیکی است مدل شود یا نه نیاز به تحلیل طیفی دارد؟
پاسخ: با سلام، سوال این است که آیا در تعیین نامنظمی نیم طبقه های تجاری طبقه محسوب می شوند یا نه؟ آیین نامه تعریف کاملی از طبقه ندارد ولی با توجه به تعریف آن از خرپشته، می توان گفت که اگر وزن نیم طبقه کمتر از یک چهارم وزن طبقه بالای آن باشد، می توانید آنرا طبقه فرض نکنید ولی اگر وزن آن بیش از یک چهارم وزن طبقه فوقانی باشد، طبقه محسوب می شود.
94/5/11- فرشید: سلام جناب آقای دکتر.خسته نباشید.آیا بار زنده همکف در طراحی فونداسیون باید لحاظ شود یا نه؟در صورت امکان توضیح داده شود.با تشکرفراوان
پاسخ: با سلام، بله در سیف باید علاوه بر بارهایی که از ایتبس گرفته شده است، باید بار زنده کف و نیز بار مرده مربوط به کف سازه به سطح پی اعمال شود.
94/4/11- مهدی نایبی:با سلام و عرض خسته نباشید. ::در بخش اول جزوه Etabs 2013 در قسمت "13-2-ترکیبات بار بتنی" گفته اید که ضریب بار LR0.5 را در ترکیب بارهای لرزه ای باید به 0.5 تغییر دهیم. آیا می توان به جای این کار، در قسمت Load Case مقدار Scale Factor بار LR0.5 را به عدد 0.5 تغییر داد؟ آیا اعمال از طریق Load Case تأثیر اشتباه بر قسمت Mass Source خواهد گذاشت؟
پاسخ: با سلام، دقت نمایید که ضریب LRED0.5 تنها در برخی از ترکیب بارها تغییر می کند نه در همه آنها. اگر در Load case ضریب آن را نصف نمایید، در تمامی ترکیب بارها اثر می کند. در ضمن همانطور که خودتان نیز اشاره کردید در موارد دیگر مانند جرم لرزه ای نیز تاثیر می گذارد. بنابراین تنها راه اصلاح آن از طریق ترکیب بارها می باشد.
94/4/5- نکوئی: با سلام و تشکر ویژه به خاطر جزوه های خوبتون. جناب دکتر در جزوه شما در توضیح بار Live فرمودید که میتوان از آن برای بار زنده انبار و یا پارکینگ استفاده کرد در صورتی که طبق ویرایش چهارم 2800 ضریب مشارکت بار انبار 40 درصد و پارکینگ 20 درصد میباشد آیا باید بار Live دوبار معرفی شود ؟ لطفا در این مورد راهنمایی کنید . متشکرم
پاسخ: با سلام، بله در صورتی که انبار داشته باشید، باید یک بار زنده خاص آن (مثلا با نام Live40) تعریف کنید و بار زنده انبارها را از نوع Liv40 وارد نمایید. و سپس در Mass source ضریب مشارکت آنرا 0.4 وارد نمایید.
94/4/5- ساجدی: سلام و خسته نباشید.::در جزوه "بررسی تغییرات در مباحث مقررات ملی و استاندارد 2800 و نحوه تنظیم پارامترهای مربوطه در ETABS 2015 " در ترکیبات بار زلزله علاوه بر در نظر گرفتن Load Case برای Ev ، ضریب بار مرده نیز به جای 1.2(یا 0.9)، 1.41 (یا 0.69)منظور شده که ناشی از 0.2Sds می باشد. طبق Manual نرم افزار و آیین نامه ASCE،در عمل 0.2Sds *DL همان مولفه قائم زلزله می باشد. به این ترتیب آیا در روش مورد توصیه شما، بار زلزله دوبار لحاظ نشده است؟::ممنون
پاسخ: با سلام، حق با شماست. وقتی ترکیب بارها اصلاح شوند عملا بار قائم زلزله به کل سازه اثر می کند (از جمله به بالکن نیز وارد می شود). منتهی بار زنده ای که به کل سازه وارد می شود تنها مربوط به بار مرده می باشد: 0.6AID برای بالکن ملاک مجموع بار زنده و مرده می باشد: 0.6AI(D+L) بنابراین باید به بالکنها یک بار اضافی به اندازه مقدار زیر به آنها به صورت دستی (مانند سابق) اضافه شود: 0.6AIL برای این منظور یک بار اضافی به نام EV همانند گذشته تعریف می شود.
94/3/20- شیرمحمدی: با سلام خدمت اقای دکتر،با توجه به اینکه در ویرایش 92 مبحث ششم بار دیوار پارتیشن جزء بارهای زنده محسوب می شود باید بار پارتیشن نیز همانند بار زنده ،20درصد ان در وزن لرزه ای سازه دخالت داده شود اما در جزوه جنابعالی این مقدار 1 است،لطف بفرمایید ایا دلیل خاصی وجود دارد؟با تشکر از راهنماییهای بی دریغتون
پاسخ: با سلام، گرچه بار تیغه بندی در آیین نامه جدید، به صورت بار زنده منظور می شود، ولی در صفحه 28 استاندارد 2800 در تعریف W عنوان شده که وزن لرزه ای شامل کل بار تیغه بندی باید منظور شود و بنابراین برخلاف بارهای زنده، 100 درصد بار تیغه بندی باید در وزن لرزه ای (MASS Source) منظور شود. بنابراین برای اینکه در Mass source ضرایب متفاوتی اعمال شود، باید هنگام اعمال بارها به کف در ایتبس، بارهای زنده عادی و زنده مربوط به تیغه ها را جداگانه وارد نمایید (به جزوه ایتبس بنده مراجعه نمایید).
94/3/12- مرادی: با سلام و عرض ادب.::موضوع مورد بحث:بند 4.8.1 استاندارد 2800 ویرایش 4 (کنترل سیستم دوگانه)، بخش "پ"::ابهامات موجود،1-چرایی این بند آیین نامه 2- نحوه کنترل بند مذکور 2-1 در کنترل قاب خمشی برای 25 درصد آیا دیوار در مدل باشد و سختی دیوار را انقدر تغییر دهیم تا سهم برش قاب 25 درصد شود؟ آیا در تغییر سختی دیوار برشی، باید سختی محوری ستونهای متصل به دیوار را تغییر داد؟و یا اینکه:دیوار از مدل حذف شود و نیروی زلزله ورودی به 25 درصد برش پایه برسد؟انگاه آیا در حذف دیوار برشی، ستونها متصل به دیوارکه نقش المان مرزی را دارند نیز باید حذف شود؟اگر دیوار در باربری ثقلی مشارکت داشت،انگاه در حذف دیوار چگونه عمل کنیم؟در این حالت در سازه بتنی، ضریب ترک خوردکی تیر و ستون نیم و یک باشد؟یا 0.35 و 0.7؟در سازه فلزی مقدار ضریب k در طراحی چه مقدار لحاظ شود؟::2.2 در کنترل دیوار برای 50 درصد، کنترل در مدل اصلی و با حضور قابها انجام شود؟ بدین ترتیب که سختی قاب به گونه ای تغییر کند که سهم دیوار از برش پایه 50 درصد شود؟در این حالت، در سازه بتنی، ضریب ترک خوردکی تیر و ستون نیم و یک باشد؟یا 0.35 و 0.7؟::3.آیا کنترل های مذکور تنها در موضوع مقاومت است یا تغییرمکان جانبی را هم شامل میشود؟
پاسخ: با سلام، علت این بند: ضریب رفتار سیستم های دوگانه بالاتر از سیستم های یگانه می باشد. چرا؟ چون درجه نامعینی سیستم های دوگانه بالا می باشد به طوریکه اگر سیستم قاب خمشی آسیب ببیند و یا دیوار برشی دچار آسیب شود، سیستم دوم می تواند به مقاومت ادامه دهد. شرط اینکه بتوان از R بالای سیستم دوگانه استفاده شود باید هر کدام از این سیستم ها به تنهایی توانایی تحمل بخشی از زلزله را داشته باشند (قاب حداقل 25 درصد و دیوار حداقل 50 درصد). نحوه کنترل این بند: هدف آیین نامه تنها باربری جانبی سازه می باشد. برای یافتن تحمل قاب یا دیوار برخی طراحان از مدل اصلی save as گرفته و در مدل جدید سختی خمشی دیوار را کاهش می دهند (البته سختی محوری و خمشی دیوار به ناچار هر دو باهم کاهش می یابد). ستونهای اطراف دیوار نیز دوسرمفصل می شوند (ستونهای اطراف دیوار نیز جزئی از دیوار بوده و باید "باربری جانبی" آنها حذف شود). پس از حذف سختی خمشی دیوار و ستونهای متصل به آنها، دیگر مهم نیست که سختی تیرو ستونها 0.35-0.7 باشد و یا 0.5-1 چون در هر دوحالت سختی ستون دوبرابر تیر بوده و نتیجه بررسی همان خواهد بود. طراحان پس از حذف سختی خمشی دیوار تنها نسبت تنشها در قاب خمشی باقی مانده را کنترل می کنند (کنترل دریفت، پیچش، و ... در سازه 25 درصد لزومی ندارد). نسبت تنشها در ستونهای اطراف دیوار نیز کنترل نمی شود. نکته: به عنوان روش جایگزین بهتر است از section cut برای کنترل این بند استفاده شود. در روش فوق امکان کنترل آسان دیوار برشی برای 50 درصد میسر نیست. شما بدون اینکه از مدل save as بگیرید می توانید سهم باربری جانبی دیوار از زلزله EX و یا EY را در نرم افزار بدست آورید. در همان مدل اصلی بررسی می کنید که در تراز پایه چند درصد زلزله را دیوار (و ستونهای همراهش) دریافت می کنند. سهم دیوار باید بین 50 تا 75 درصد کل برش باشد.
94/2/26- نادر:با سلام و احتزام.::مضوع تحقیق بنده در مورد اتصال دیافراگم صلب به قاب مهار بندی شده یا دیوار برشی می باشد. در بندرعباس مرسوم شده مهندسین محاسب دیوار برشی یا قاب مهار بندی شده فلز ی را در هر قسمت پلان جانمایی کرده و صرفا فاصله مرکز سختی و جرم کنترل می کنند. ::سوال: با توجه به اینکه ما سقف را دیافراگم صلب فرض می کنیم . اگر چنین سازه ای را طراحی کنیم و دیوار برشی یا قاب مهار بندی شده ما بوسیله یک تیر به سقف متصل باشد . در چنین وضعیتی آیا نرم افزار ایتبس می تواند از صحت انتقال نیروی زلزله در محل اتصال بررسی درستی کند. لطفا اگر مقاله یا شخصی در این مورد تحقیق نموده به بنده معرفی نمایید. با تشکر::nmakvandi59@yahoo.com
پاسخ: با سلام، البته بهتر است دیوار برشی و یا بادبند در دهانه ای قرار گیرد که به دیافراگم کف متصل است ولی اگر طراح برای مثال بادبند را در دهانه راه پله قرار دهد، باید برش ایجاد شده در بتن کف را کنترل کند. برای این منظور باید دیافراگم کف را به جای rigid، تبدیل به semi rigid کنید و سپس با استفاده از section cut ( منوی Draw/ Draw Section cut) نیروی برشی وارد بر دیافراگم را در اثر نیروی زلزله بدست آوردن و با مقاومت برشی بتن کف مقایسه نمایید. همچنین تیرهای جمع کننده نیرو را نیز با semirigid کردن دیافراگم کنترل نمایید.
94/2/11- جهانی: با سلام، استاد گرامی، در مورد نحوه مدل سازی کنترل 25% سازه با سیستم دیواربرشی بتنی و قاب خمشی بتنی اثر سختی دیوار بدون مش بندی عدد کمی وارد میگردد همانطور که میدانید در طراحی دیوار در مدل اصلی ستونهای دیوار جزئی از دیوار می باشند که باید با دیوار طراحی گردند سوال بنده اینه که در مدل 25% که سختی دیوار عدد کمی لحاظ میگردد ستون های دیوار که جزئی از دیوار بودن چه باید کرد؟ اگر بخواهیم مانند دیوار سختی ستونها را عدد کمی وارد کنیم سازه ناپایدار می شود لطفا راهنمایی بفرمایید.باتشکر.
پاسخ: با سلام، می توانید ستونهای اطراف دیوار برشی را دوسرمفصل کنید. در این حالت باربری جانبی خود را از دست می دهند.
94/2/1- داریوش: سلام و عرض ارادت خدمت شما، با توجه به اینکه استفاده از روش تنش مجاز تا اعلام ویرایش بعدی آیین نامه فولاد قابل استفاده است آیا با توجه به بند 6-11-10 مبحث ششم افزایش نیروی زلزله به میزان 40 درصد در طراحی به روش تنش مجاز الزامیست یا خیر.::ممنون
پاسخ: با سلام، بله شما باید نیروی زلزله را بر اساس ویرایش 4 محاسبه نمایید (که حدود 40 درصد بیشتر از زلزله ویرایش سوم است) و برای ترکیب بارها نیز باید از ترکیب بارهای جدید مربوط به مبحث ششم استفاده نمایید (بند6-2-3-4). دقت نمایید که در ادامه این بند عنوان شده است که "افزایش تنش مجاز در ترکیب بارهای ارائه شده در این مبحث نباید انجام شود." نکته: اگر شما از ASD89 در نرم افزار استفاده نمایید، تنشهای مجاز در ترکیب بارهایی که زلزله دارند، به اندازه 33 درصد افزایش می یابد (بدون اطلاع شما) بنابراین برای جبران این افزایش باید برای مثال ترکیب بار شماره 7 باید به صورت زیر در نرم افزار تعریف شود: 1.33D + 1.33*0.75L + 1.33*0.75*0.7E +1.33*0.75S نکته: استفاده یا عدم استفاده از ترکیب بار فوق اختیاری نیست و طبق همان دستورالعملی که استفاده از روش تنش مجاز را مجاز کرده است، باید از ترکیب بارهای مبحث ششم (ترکیب بار فوق) استفاده شود. دقت: با این ترکیب بار، سازه سنگین تر خواهد شد!. یعنی سازه هایی که با ASD89 و با ترکیب بارهای قدیم طراحی می شدند، با ترکیب بارهای جدید پاسخگوی بارهای وارده نخواهند بودو باید مقاطع آنها تقویت شوند.
94/1/24- محمد حسن علی محمددی: با سلام خدمت استاد بزرگوارم و عرض خدا قوت، استاد عزيز با عنايت به اينكه آئين نامه بتن ايران اقتباسي از آئين نامه كانادا هست به نظر شما بهتر نيست به منظور نزديك شدن نتايج طراحي به اهداف مبحث 9، در نرم افزار etabs2015 از آيين نامه كانادا به جاي ACIاستفاده كنيم؟
پاسخ: با سلام، بله مبحث 9 ایران عمدتا برگرفته از آیین نامه کانادا می باشد. منتهی یک تفاوت اساسی دارد: ضریب بار زلزله در مبحث 9 ایران "0.84" می باشد در حالیکه ضریب بار زلزله هم در آیین نامه کانادا و هم در ACI برابر "یک" می باشد (همانند ترکیب بارهای فولاد ایران). در حقیقت ترکیب بارهای مبحث 9 ایران نادرست می باشند!!!. ضریب 0.84 تنها تشویقی برای مهندسین برای استفاده از مبحث 9 ایران می باشد (تشویقی نادرست). شما اگر از آیین نامه کانادا استفاده می کنید، باید ترکیب بارها را نیز از آیین نامه کانادا انتخاب نمایید که ضریب بار زلزله در آن "یک" می باشد.
94/1/23- محمد حسن اسلام پناه: باسلام خدمت جناب دکتر حسین زاده عزیز. یه سوال خدمتتون داشتم که جزء ابهامات بنده در اعمال تغییرات جدید مبحث شش در ترکیب بارها و نحوه اعمال آن در ایتبس 2013 میباشد. ::شما در قسمت ساخت ترکیب بارهای بتن به صورت خودکار توسط برنامه برای آیین نامه 2014 آمریکا، ترکیب بارهای مورد نظر رو در جدول گذاشتید و در آنها 0.5LRED رو هم اعمال کردید. ::سوال بنده اینجاست که در سورس اصلی آیین نامه آمریکا و در قسمت لود کامبونیشن ها اثری از این تخفیف 50 درصدی نیست. و همچنین در مبحث ششم هم تنها در ترکیب بارهای مربوط به سازه های فولادی چنین تخفیفی ذکر شده و حتی ذکر شده که در طراحی سازه های فولادی، به روش ضرایب بار و مقومت ،موضوع مبحث دهم مقررات ملی ساختمان، و یا دیگر مصالح به جز بتن آرمه.... . تنها در قسمت تعریف ترکیب بارهای بتن آبا در بند اولش اجازه داده که بارزنده را میتوان در یک ترکیب بار 60 درصد و در ترکیب بار دیگر 75 درصد اعمال کرد. ::ممنون از تمام جزوات و فایل هایی که در اختیار تمام مهندسین قرار دادید. خداخیرتون بده.
پاسخ: با سلام، هم در ACI2014 و هم در ASCE7 به کاهش بار زنده اشاره شده است. به بندهای زیر مراجعه نمایید: ACI2014: 5.3.3 ASCE7-10: 2.3.2 (EXCEPTIONS 1)
94/1/11- حسینی: با سلام و خسته نباشید. آقای دکتر در سازه های بتنی، ستون های متصل به دیوار برشی جز دیوار برشی محسوب می شود یا ستون. چرا که در برخی رفرنسها به عنوان ستون در نظر گرفته شده و طراحی می شود . از نظر اینجانب با توجه به اتصال به دیوار برشی و افزایش سختی و عدم امکان کمانش همانند ستون های معمولی، بایستی فقط به عنوان دیوار برشی مورد طراحی قرار گیرد. خواهشمند است نظر خود را اعلام نمایید با تشکر از مطالب پر بار جنابعالی.
پاسخ: با سلام، مسلما ستونهای دو انتهای دیوار برشی، جزئی از آن محسوب شده و در حقیقت پاشنه دیوار می باشند و تحت عنوان المان مرزی استفاده می شوند. بنابراین اگر در طراحی Frame design نسبت تنش آنها بیش از یک باشد، ایرادی بر سازه وارد نخواهد بود. یعنی ممکن است پس از طراحی ایتبس آنها را به عنوان ستون در نظر گرفته و برای آنها (مجزای از دیوار) نسبت تنش اعلام نماید و این نسبت تنش بیش از یک باشد. در این حالت به این نسبت تنشها توجه نخواهید کرد. بلکه تنها باید به نسبت تنش مربوط به دیوارها توجه شود. نکته: گرچه این ستونها جزئی از دیوار هستند ولی توصیه می کنم اجازه ندهید نسبت تنش تکی آنها (وقتی ستون طراحی شوند) بیش از یک حد فراتر رود (مثلا بیش از 1.5 نشود) علت: گرچه اینها جزئی از دیوار می باشند، ولی به هر حال توزیع تنش در طول دیوار یکنواخت نمی باشد و ممکن است به صورت موضعی تنش در این اعضا فراتر از میانگین دیوار باشد. دقت نمایید که در طراحی دیوار فرض می شود مقاطع بعد از خمش مسطح باقی می مانند و بر این اسن اساس تنشهای بدست می آید در حالیکه در واقعیت چنین نیست. پس بهتر است تنش ستونهای کنار دیوار نیز به صورت مجزا چک شود و اگر ستونی تنش بسیار بالایی داشت (بالاتر از 1.5) ابعاد آن افزایش یابد.
94/1/10-مبین: سلام آقای دکتر. برخی از مهندسین محاسب معتقدند که SAFE در کنترل برش پانچ اشتباه عمل می کند و لازم نیست اثر لنگر خمشی در محاسبات برش پانچ وارد شود . یعنی فقط به صورت دستی نیروی محوری رو بر سطح موثر برش پانچ تقسیم می کنند. آیا این کار صحیحه؟؟؟ یعنی 2 ستون با نیروی محوری مساوی (مثلا 100 تن) که یکیشون دارای 50 تن متر لنگر در پای ستون هست به لحاظ کنترل برش پانچ هیچ تفاوتی با هم ندارند؟
پاسخ: با سلام، در کنترل برش پانچ پی ها اثر خمش نیز باید منظور شود. خمش نامتعادل در پی موچب ایجاد برشهای زاید در اطراف ستون می شود که بار تنش برشی ناشی از پانج نیروی محوری جمع می شوند. در جلد دوم کتاب دکتر مستوفی نژاد مثالهای جامعی در این رابطه ارائه شده است (البته در قسمت دالها).
94/1/9- حسین: سلام. در ویرایش 4 استاندارد 2800 برای کنترل دریفت ساختمانها با نامنظمی پیچشی بیان شده است که اختلاف تغییرمکانهای جانبی کفهای بالا و پایین آن طبقه در امتداد محورهای کناری ساختمان مدنظر قرار گیرد. منظور از امتداد محورهای کناری ساختمان در این جمله چیست؟ این آیا ایتبس این خروجی را ارائه میدهد؟ با تشکر فراوان
پاسخ: با سلام، می توانید: 1- روش اول این است که گره کناری سازه را در لبه ای که حرکت بیشتری دارد، (در تمامی طبقات) انتخاب کرده و از گزینه joint drift استفاده نمایید. 2- می توانید بدون انتخاب گره خاصی از diaghragm drift استفاده نمایید. این گزینه بیشترین دریفت طبقه را ارائه می کند و با توجه به اینکه بیشترین دریف در لبه ها خواهد بود، می تواند برای محاسبه دریفت لبه به کار رود.
94/1/8- حمید: با سلام خدمت استاد ارجمند یه سوال داشتم از خدمتتون اگر ما ترکیبات بار در سازه فولادی یا بتنی را دستی خودمان بسازیم نیازی هست در نرم افزار ایتنبس sdsرا 1.05 وارد کنیم یا باید آن را 0 وارد کنیم ؟ با تشکر
پاسخ: با سلام، شما می توانید ترکیب بارهای عادی را اصلاح نمایید و هیچ مشلکی پیش نمی آید. منتهی ترکیب بارهای ویژه لرزه ای که به صورت اتوماتیک و بر اساس Sds ساخته می شوند، نادرست خواهند. شد. حتی اگر ترکیب بارهای عادی را هم دستی بسازید باید Sds راوارد نمایید تا ترکیب بارهای ویژه نیز به صورت صحیح توسط نرم افزار ساخته شوند.
94/1/7- مهرداد پازکی: با سلام و عرض خسته نباشید، در ترکیب بارهای تعریف شده در بند 6-2-3-3 مبحث ششم و 2-3-2 آیین نامه asce-7، در ترکیب بارهای 2، 3 و 4 از عبارت (Lr or S or R) استفاده شده است، به نظر من به این معنا است که یکی از این سه حالت باید استفاده شود و اگر همه ی آنها هم موجود باشند بحرانی ترین آنها باید در نظر گرفته شود. در داخل جزوه دیدم که در همه ترکیب بارها هر دوی lr و s تعریف شده است.::لطفا نظر خود را بیان کنید. با تشکر بسیار زیاد
پاسخ: با سلام، بله، معنی or در ترکیب بارهااین است که بحرانی ترین آنها باید انتخاب شود. درجزوه نیز ایندو باهم ظاهر نشده اند. در یکی از ترکیب بارها تنها Lr و یک بار دیگر در همان ترکیب بار تنها S ظاهر شده است. این ترکیب بارها به صورت اتوماتیک توسط نرم افزار ایجاد شده اند و نرم افزار نمی داند که کدامیک از آنها بزرگترند و کدام کوچکتر است. و بنابراین هر دو را کنترل می کند.
94/1/7- مهرداد پازکی: با سلام خدمت استاد محترم::شما ضرایب بار در اعمال اثر p-delta را همان ضرایب ترکیب بار basic در نظر گرفته اید، در فایل منوال ایتبس هم به این ترتیب تعریف شده است اما در آیین نامه asce-7 در بخش 7-8-12 در تعریف بار px اشاره شده که ضریب بارها برابر یک خواهد بود عبارت انگلیسی به این ترتیب است:::Px = the total vertical design load at and above Level::x (kip or kN); where computing Px, no individual::load factor need exceed 1.0::همچنین در ابتدای فصل این پارامتر به این صورت تعریف شده است ::Px = total unfactored vertical design load at and::above level x, for use in Section 12.8.7::و همچنین در کتاب Guide to the Seismic Load Provisions of ASCE 7-05 در بخش Example 16 به این موضوع اشاره شده و در حل مسئله نیز در نظر گرفته شده است.::البته من شنیده ام که مرکز تحقیقات مسکن و شهرسازی در پاسخ سوال، به همین صورت با ضرایب یک بیان شده است.::با تشکر فراوان::
پاسخ: با سلام، در مثالی که اشاره کردید برای محاسبه "اندیس پایداری" از ترکیب بار بدون ضریب استفاده شده است و سپس برای محاسبه اثر p-delta به جای آنالیز مرتبه دوم، از اندیس پایداری برای تشدید بارها استفاده شده است و در حقیقت به صورت غیر مستقیم، برای محاسبه اثر p-delta از ترکیب بارهای بدون ضریب استفاده شده است. در محاسبه "اندیس پایداری" به صراحت در آیین نامه بارگذاری آمریکا، ASCE7-10، عنوان شده است که از بارهای بدون ضریب استفاده شود بدین ترتیب حق با شما خواهد بود و برای محاسبه اثر p-delta از بارهای بدون ضریب استفاده شود. از طرفی منوال ایتبس استفاده از بارهای ضریبدار را توصیه می کند. حال به مقایسه ایندو بپردازیم: ترکیب بارهای بدون ضریب: D+L+Lr ترکیب بارهای ضریب دار مربوط به زلزله: 1.2D+L+0.2S با مقایسه ترکیب بارها مشاهده می شود که تفاوت آنها در ضریب بار مرده و نیز بار پشت بام می باشد. از آنجا که بار مرده تعیین کننده تر است، بنابراین ترکیب بار دوم "اندکی" بحرانی تر از ترکیب بار اول خواهد بود. با توجه به اینکه در ETABS برای محاسبه اثر p-delta از "اندیس پایداری" استفاده نمی کند و هنگام آنالیز آنرا منظور می کند، منطقی به نظر می رسد که از ترکیب باری استفاده شود که بر اساس آن طراحی را انجام می دهد. با توجه به اینکه استفاده از ترکیب بار ضریب دار به جای ترکیب بار بدون ضریب تاثیر ناچیزی در نتایج دارد، طراحان تمرکز خاصی روی این موضوع ندارند و بنده نیز تنها به جهت اینکه ترکیب بار پیشنهادی ایتبس اندکی محافظه کارانه تر است (و البته منطقی تر نیز به نظر می رسد)، از این ترکیب بار استفاده می کنم
94/1/6- پهلوان: با سلام و احترام : آقای دکتر آیا اعمال ضریب امگا صفر که در ویرایش جدید 2800 تعریف شده برای ساختمانهای بتنی که ابعاد ستوها ی آنها قابل ملاحظه است الزامیست ؟ آیا در مورد سازه های فولادی این ضریب فقط جهت ستونهای قاب خمشی و ستونهای مجاور بادبندها میباشد ؟ سپاسگزار
پاسخ: با سلام، در سازه های بتنی در تعیین خاموت تیرها در دو انتهای تیر و نیز تنگ ستونها در دو انتهای ستون، بر اساس مبحث نهم مقدار زلزله "دو" برابر منظور می شود. تا ACI2008 نیز وضع به همین منوال بود. و عملا در سازه های بتنی اومگا نداشیتم. طبق آیین نامه جدید برای ستونهای بتنی نیز اومگا ارائه شده است. این اومگا تنها مربوط به ستونها بتنی می باشد. به این معنی که از این به بعد باید تنگ ستونها به جای زلزله "دو" برابر، با زلزله "اومگا" برابر محاسبه شوند. مقدار اومگای قابهای خمشی برای سازه های بتنی برابر سه می باشد. برای اعمال این ضریب در ایتبس 2015 باید از آیین نامه ACI2014 استفاده نمایید و مقدار اومگا را نیز در قسمت Design/Concrete Frame design/Preferences برابر 3 وارد نمایید. تا نرم افزار به صورت اتوماتیک آنرا وارد نمایید. همچنین به بند 3-9 استاندارد 2800 مراجعه نمایید. برای اعضای خاصی که در این بند توضیح داده است، باید به صورت دستی ترکیب بار ویژه با زلزله اومگا برابر بسازید و مقاومت عضو را خودتان کنترل نمایید.
94/1/5- میلاد: با سلام و خسته نباشید.::ترکیبات کنترل تنش کششی در دیوار برشی کدام ها هستند؟ (منظورم اینکه برای کنترل ترکخوردگی دیوار برشی بتنی، کدام ترکیبات را کنترل میکنیم؟ ترکیبات طراحی دیوار برشی یا ترکیبات طراحی اسکلت بتنی؟ حال اگر سازه فلزی با سیستم قاب ساده با دیوار برشی بتنی باشد از چه ترکیباتی برای کنترل ترک خوردگی دیوار برشی استفاده میکنیم؟)::با تشکر
پاسخ: با سلام، با توجه به به روز شدن آیین نامه ها در کشور، در هر دو سازه فولادی و بتنی برای کنترل ترک خوردگی باید از ترکیب بار 0.9D+E استفاده نمایید.) این ترکیب بار مربوط به ترکیب بار سازه های فولادی در مبحث 6 ویرایش سال 92 می باشد. برای بتن با توجه به اینکه عمدتا از ACI استفاده می شود، نیز از همین ترکیب بار استفاده نمایید ( البته به شرطی که از ACI-99 استفاده نکنید.
94/1/5 باقری: با سلام: آقای دکتر در مورد بار زنده پشت بام و بار برف که در ویرایش 4 2800 به 20% بار برف هم در محاسبه وزن سازه اشاره شده. ایا باید هم بار برف و هم بار زنده پشت بام را به پشت بام اعمال کنیم؟یا حداکثر مقدار آنها. البته با توجه به اینکه به دلیل احتمال کم حضور هم زمان بار برف م بار زنده حداکثر.
پاسخ: با سلام، بله شما باید به پشت بام هم بار برف اعمال نمایید و هم بار زنده. ولی در ترکیب بارها تنها یکی از این دو ظاهر می شوند ( با هم جمع نمی شوند). در تعیین وزن لرزه ای بام نیز تنها بار برف منظور می شود. مثلا اگر بار برف برابر 1.26 kPa و بار زنده آن 1.5 kPa باشد، وزن لرزه ای بام شامل بار مرده همراه با 20 درصد 1.26 خواهد شد. در مناطق گرم سیر که بار برف آنها کم است، وزن لرزه ای بام تنها شامل بار مرده آن خواهد بود.
93/12/29- محمد: با عرض سلام و خسته نباشید::استاد اگر سیستم باربر جانبی در دو جهت متفاوت باشد و ضریب امگاصفر در یک جهت مثلا 2 و جهت دیگر 3 باشد::بعضی می گویند می توان ضریب امگا صفر مثلا دو را به نرم افزار داد و برای جهت دیگر ضریب زلزله را 1.5 برابر به نرم افزار داد::آیا این روش جوابگوست و اگرنه چه ضعف هایی دارد؟
پاسخ: با سلام، متاسفانه در ایتبس نمی توان برای دو جهت x و y اومگای متفاومت تعریف کرد. این مشکل زمانی پیش می آید که مثلا در یک جهت قاب ساده بادبندی شده داشته باشید و در راستای دیگر قاب خمشی. در این صورت ستونهایی که به بادبند متصلند، در محل تقاطع دو سیستم باربر جانبی متفاوت قرار می گیرند و نیروی محوری وارد بر آنها (بسته به ترکیب بار) ممکن است مربوط به زلزله راستای بادبند و یا زلزله مربوط به راستای قاب خمشی باشد که هر کدام اومگای متفاوت دارند. در این حالت می توانید از فایلتان یک save as گرفته و در فایل جدید زلزله های راستاهای x و y را دو و سه برابر کنید (بسته به اینکه اومگای هر راستا چقدر می باشد). سپس تمامی ستونها را انتخاب کرده و از قسمت overwrite مقاومت خمشی آنها را یک عدد بزرگ وارد نمایید. سپس مقدار اومگا را برابر "یک" وارد نمایید (چون زلزله های اولیه را افزایش داده اید). پس از طراحی سازه نسبت تنش "فقط ستونها" را در این فایل کنترل نمایید. دقت نمایید که کنترل زلزله اومگا برابر تنها برای محوری ستونها می باشد و اثرات خمش باید حذف شوند.
93/12/29- فخرالدین قهرمانی: سلام جناب دکتر. خسته نباشید. در نرم افزار ETABS آیا نتایج خروجی آرماتور برشی و پیچشی را باید جمع کنیم و خاموت طراحی کنیم برای تیر؟
پاسخ: با سلام، بله قطعا باید جمع شود. البته در تیرهایی که در آنها پیچش سازگاری داریم باید ترک خوردگی پیچشی را کاهش دهیم تا مقدار پیچش منطقی و بر اساس ترک خوردگی پیچشی محاسبه شود و دست بالا نباشد. در نرم افزار ETABS 2015 در قسمت display design info... گزینه جدیدی قرار داده شده که جمع آرماتور عرضی پیچشی و برشی را ارائه می کند. تنها کافی است گزینه Shear plus torsion reinforcing را انتخاب نمایید.
93/11/28- ایمان: باسلام. جناب دكتر بفرماييد كه طراحي تيرهاي مفصلي در سازه هاي بتن آرمه صحيح ميباشد؟ آيا اتصال يك تير از يك طرف به ستون و از طرف ديگر به تير صحيح ميباشد؟ همچنين آيا نرم افزار etabs قادر به طراحي اين نوع تيرها بر اساس توزيع لنگر و برش ميباشد يا خير؟ با تشكر
پاسخ: با سلام، در این رابطه به جزوه ایتبس (بخش اول) اینجانب که در قسمت جزوات شخصی قرار داده شده است مراجعه نمایید. از نظر بنده اتصال مفصلی در تیرهای بتنی غیر پیش ساخته امکان پذیر نبوده و دتایلهای پیشنهادی برای مفصلی کردن تیرهای بتنی (مانند استفاده از میلگرد طولی به صورت ضربدری و یا عدم اجرای خم در انتهای تیرها) نادرست می باشند. در جزوه توضیحات بیشتری در این مورد آمده است.
93/11/21- دلیر:سلام میخواستم بدونم ترکیب بارهای کنترل تنش پی در ویرایش های جدید عوض شدن؟ اگر عوض شدن لطف کنید بزارین
پاسخ: با سلام، با توجه به تغییر نیروی زلزله باید از ترکیب بارهای جدید بر اساس بند 6-2-3-4 مبحث ششم برای کنترل تنش زیر خاک استفاده شود.
93/11/6- رضا: سلام اقاي دكتر.ضمن تشكر از زحمات گرانقدرتون. يه سوال داشتم.من مي خوام يه ساختمون فلزي تو Etabs9.7.4 به روش LRFD طراحي كنم. به نظرتون كدوم ايين نامه رو انتخاب كنم كه با ويرايش ٩٢ منطبق باشه.Lrfd 89 يا LrfD 2005
پاسخ: با سلام ویرایش 92 برگرفته از LRFD-2010 می باشد و مشابهت آن به LRFD-2005 بیشتر می باشد و بهتر است از LRFD-2005 استفاده شود. البته توصیه می شود که از ایتبس 2015 استفاده نمایید تا بتوانید ازLRFD-2010 استفاده نمایید.
93/10/29- عباس: سلام آقای دکتر ::تا الان چند سوال پرسیدم ولی جواب ندادید ممنون میشم اگه به این سوال پاسخ بدهید.::چرا با وجود انطباق 99 درصدی مبحث نهم مقررات ملی با آیین نامه کانادا CSA A23.3-04 اما شما برای طراحی سازهای بتنی از آیین نامه آمریکا استفاده کرده اید؟::در ترکیب بار سازه ای بتنی به روش حدی در مبحث ششم ضریب زلزله 1.2(0.7E) بیان شده، این بدین معناست که باید ضریب زلزله در ترکیب بار برابر0.84 در نظر گرفته بشه؟
پاسخ: با سلام، با توجه به حجم بالای سوالات، پاسخگویی به تمامی سوالات غیر ممکن بوده و به همین جهت به صورت انتخابی به سوالات پاسخ می دهم و از این جهت عذر خواهی می کنم. در رابطه با انتخاب آیین نامه بتن: مبحث 9 ایران برگرفته از آیین نامه بتن کانادا می باشد و برخی طراحان برای طراحی از آیین نامه CSA برای طراحی استفاده می کنند. در مبحث 6 ایران اجازه داده شده است که در صورت استفاده از مبحث نهم برای طراحی سازه ها ضریب زلزله برابر 0.84 منظور شود. بنده با این ضریب موافق نیستم و فکر می کنم نادرست باشد. دقت نمایید که در آیین نامه کانادا ضریب زلزله برابر یک می باشد. بنابراین اگر شما می خواهید از آیین نامه کانادا استفاده نمایید بهتر است برای ساخت ترکیب بارها نیز از آیین نامه کانادا استفاده نمایید که در آن ضریب زلزله 1 می باشد. البته اگر طراحی ضریب را برابر 0.84 منظور کند غیر قانونی عمل نکرده است! و نمی توان خرده گرفت. علت انتخاب ACI: با توجه به اینکه کتب درسی رایج در کشورمان عمدتا بر اساس ACI بوده است، این آیین نامه در جامعه مهندسین بیشتر رایج شده است و هم طراحان و هم کنترل کننده ها با آن آشنایی کامل دارند و به علت همین رواج عمومی در کشور بنده ترجیح می دهم از ACI استفاده کنم.
93/10/16- نظیف کردار: با درود... در صورت تحلیل طیفی سازه 1. آیا کنترل دریفت همانند تحلیل استاتیکی خواهد بود (با ایجاد EX,EYDRIFT بر اساس پریود های تحلیلی در LOAD CASE)؟ 2.آیا تر کیبات بار شامل بار زلزله باید برای کلیه طیف ها اصلاح شود؟ زاویه تحریک طیف هایی که در LOAD CASE وارد میکنیم (0 تا 165 درجه) دقیقا 12 عدد است. با تشکر استاد
پاسخ: با سلام، برای کنترل دریفت می توان از زلزله های spec نیز استفاده کرد. نکته: در آیین نامه جدید در بیشتر موارد می توان زلزله دینامیکی را با 90 درصد زلزله استاتیکی همپایه کرد و بنابراین زلزله دینامیکی کمتر از استاتیکی خواهد بود و بهتر است کنترل دریفت با زلزله دینامیکی انجام شود. از طرفی توزیع زلزله استاتیکی در آیین نامه جدید (برای سازه های بلند) سهمی شکل بوده و در صورت استفاده از زلزله استاتیکی دریفت ها بالا بدست می آید. در حالیکه در صورت استفاده از زلزله دینامیکی دریفتها کمتر به دست خواهد آمد. دقت: برای محاسبه دریفت بر اساس زلزله دینامیکی برخی نکات جانبی وجود دارد که باید رعایت شود. از جمله اینکه اگر دلتای طبقات را از زلزله دینامیکی استخراج نمایید، این دلتاها نتیچه مجذور جمع مربعات تغییر شکلها بوده و تفاضل دلتاها جابجایی نسبی واقعی را بدست نمی دهد. در اینجا مجالی برای تشریح راهکار رفع این مشکل وجود ندارد و بهتر است با افراد متخصص مشورت نمایید تا برایتان توضیح دهند.
93/10/16- اسدی: باسلام وتشکر ::برخی کتابهاکه براساس ویرایش92 مباحث 6و7 را توضیح داده اند درمحاسبه وطراحی پی ها ودیوارهای حایل ترکیبات بارگذاری را براساس ترکیبات مبحث6 به کارنبرده اند واین امرموجب شبهه همکاران گردیده است لطفا بفرمایید درطراحی و محاسبه موارد مذکور درروش حدی ودرحالت های لرزه ای واستاتیکی ازکدام ترکیبات بارگذاری مبحث6 استفاده می شود؟
پاسخ: با سلام، برای کنترل و طراحی پی (محاسبه میلگردهای آن) باید از ترکیب بارهای بتن 0ACI) استفاده شود 0ترکیب بارهای ACI مشابه ترکیب بارهای مبحث 6 برای فولاد در بند 6-2-3-3 می باشد) و برای کنترل تنش مجاز خاک نیز باید از ترکیب بارهای 6-2-3-4 که مربوط به روش تنش مجاز می باشد، باید استفاده شود. 93/10/15- میثم: سلام خدمت استاد ارجمند::جهت طراحی یک سازه دارای یک طبقه زیرزمین طبق ویرایش 4 استاندارد2800:: ( دورتا دور طبقه زیرزمین دیواربتنی که به سقف متصل شده لازم الاجراست )::تراز پایه را روی شالوده درنظر بگیریم یا روی دیوار بتنی؟لازم به ذکر است زمین سازه مذکور از سه طرف به زمین طبیعی متراکم واز طرف دیگر به پلاک مجاور با سه طبقه زیرزمین محدود گردیده.متشکرم
پاسخ: با سلام، طبق استاندارد 2800، اگر پشت دیوار حائل زیرزمین با خاک متراکم پر نشده باشد، باید تراز پایه در تراز پی درنظر گرفته شود. ولی نظر شخصی بنده این است که به حد کافی دیوار بتنی در اطراف سازه وجود داشته باشد، (حتی اگر خاک متراکم نیز نداشته باشیم) می توان تراز پایه را در تراز سقف در نظر گرفت. چون وجود دیوار حائل بتنی به حد کافی سختی طبقه زیرزمین را افزایش می دهد و نیازی به حضور خاک متراکم نیست.
93/10/16- روزبه: با سلام::سوال 1 : در صورتیکه در سیستم سازه ای نیازمند استفاده از دو ضریب اضافه مقاومت باشیم ..برای مثال یک جهت قاب خمشی فولادی و دیگر جهت قاب ساده با مهاربند همگر باشد تنها یک ضریب برای اعمال در ایتبز 2013 خواسته می شود برای اصلاح این مورد چگونه می بایست عمل کرد ؟::سوال 2:برای در نظر گرفتن همزمان بار قائم طره و بار قائم زلزله در مناطق با پهنه خطر نسبی زیاد چگونه عمل کنیم ؟ آیا در نظر گرفتن دو پترن 1 و 2 از نوع other , و همچنین دادن مقدر 0.21 در self multiplier برای بار قائم زلزله در پهنه خطر زیاد درست می باشد ؟::
پاسخ: با سلام، اگر یک طرف قاب خمشی و طرف دیگر بادبند باشد، می توانید در قسمت preferences که مربوط به تنظیمات کل اعضا می باشد، ضریب امگا را برابر 3 وارد نمایید و سپس بادبند ها را انتخاب کرده و از طریق overwrites مقدار امگای بادبندهای انتخاب شده را برابر 2 وارد نمایید. ایراد کار: در روش فوق ستونهایی که متصل به بادبند هستند دارای امگای دوگانه هستند یعنی زلزله مربوط به جهت بادبندی شده باید با امگای 2 و زلزله مربوط به راستای قاب خمشی باید با امگای 3 محاسبه شود. اگر امگای این ستون را به صورت محافظه کارانه 3 وارد نمایید، با توجه به بالا بودن زلزله راستای بادبند، امکان دارد خیلی دست بالا طراحی شوند. برای این ستونها امکان تعریف امگا به صورت هوشمند وجود ندارد و اگر نخواهید دست بالا طراحی شوند، می توانید زلزله های EX و EY را از ابتدا به صورت افزایش یافته تعریف نمایید و امگا را کلا 1 وارد نمایید. مثلا اگر در راستای x بادبند همگرای ویژه دارید و در راستای y قاب خمشی می باشد، می توانید هنگام تعریف زلزله EX را به صورت EX*2 تعریف کرده و EY را نیز به صورت EY*3 تعریف نمایید و مقدار امگا را کلا 1 وارد نمایید. التبه در این حالت باید در تمامی ترکیب بارهای عادی ضرایب زلزله ها را کاهش دهید.
93/10/4- معین: با سلام وخسته نباشید،آقای دکتر لطفاًنحوه محاسبه و اعمال بار قائم زلزله درطره دال واعمال در etabs راتوضیح بدید.وسوال دیگه اینکه آیا پزیرایی ساختمان مسکونی جزء محلهای تجمع و پرازدحام عمومی محسوب میشه یا نه؟ باتشکر
پاسخ: با سلام، برای تمامی سازه ها (در تمام مناطق لرزه خیزی) باید زلزله قائم به صورت دستی به کف بالکن ها (و لبه آن در صورت وجود دیوار) به مقدار 0.6AIW از نوع EV اعمال شود. البته در ویرایش قبلی به اندازه 2*0.7AIW وارد می کردیم که در ویرایش 4 مقدار آن به 0.6AIW کاهش یافته است. در سازه هایی که در مناطق با لرزه خیزی بسیار زیاد قرار دارند (شهرهایی که A=0.35 می باشد) باید علاوه بر اعمال نیروی فوق، زلزله قائم به میزان 0.6AIWd به کل سازه اعمال شود. اعمال این نیرو به کل سازه به صورت دستی امکان پذیر نیست و باید از طریق تغییر ترکیب بارها آنرا منظور کنیم که نحوه اعمال آن در جزوه ایتبس بنده تشریح شده است. در مورد پذیرایی: دو تفسیر وجود دارد: 1- منظور مبحث ششم از اتاق محل "تجمع" لابی ساختمانهای مسکونی می باشد و بنابراین بار زنده پذیرایی مانند سابق برابر 2kPa خواهد بود. 2- با توجه به کلمه "اتاق" محل تجمع، منظور آیین نامه همان پذیرایی می باشد که در این صورت باید بار زنده پذیرایی را 5kPa منظور کنیم. به تعریف زیر از IBC 2012 توجه فرمایید: PUBLIC-USE AREAS. Interior or exterior rooms or spaces that are made available to the general public. معنی GENERAL PUBLIC یعنی در دسترس عموم مردم بودن که با این تعریف پذیرایی مکان عمومی نخواهد بود. دقت نمایید که تعریف فوق مربوط به "PUBLIC-AREA" می باشد. متاسفانه در IBC و ASCE7 تعریفی از "PUBLIC-ROOM" نیامده است.
93/10/4- ابوطالبی: با عرض سلام خدمت استاد. جناب دکتر اگه بخواهیم در یک سازه بتنی مسلح اتصال مفلی مابین تیر و ستون ایجاد کنیم ، نحوه آرماتورگذاری در تیر به چه شکلی خواهد بود؟ اصلا چنین تیری تا چه حد رفتار مفصلی از خود نشان خواهد داد؟ رفتار مفصلی تیر بتنی چه تاثیری در رفتار کلی سازه خواهد داشت؟::با تشکر فراوان.
پاسخ: با سلام، اتصال مفصلی بتنی (جز در سازه های بتنی پیش ساخته) امکان پذیر نمی باشد. البته برخی طراحان دتایلهایی مانند دتایل عبور ضربدری میلگردها و یا عدم اجرای خم در انتهای میلگرد طولی را پیشنهاد می کنند که از نظر بنده نادرست می باشند (به صفحه 109 جزوه ایتبس بنده مراجعه نمایید).
93/10/4- رضا قاسمی: سلام استاد.میخواستم بپرسم آیا لینک پروژه فولاد که بارگذاری و ترکیبات بار آن بر اساس ویرایش جدید مبحث 6 و 10 باشد را در دسترس دارید در ضمن خواستم از کمک و تدریس عالی شما در موسسه ماهان تشکر کنم من با کمک شما در آزمون ارشد در انتخاب اولم در سال 90 موفق به قبولی شدم.ممنون.
پاسخ: با سلام، ترکیب بارهای جدید را در جزوه ایتبس 1 به طور کامل آورده ام.
93/9/30- جامعی: با سلام و عرض ادب. در مورد بارگذاری حرارتی سازه های بتنی می بایست دیافراگم صلب منظور نشود. ایا در این حالت باید اثرات ناشی از بار ثقلی و زلزله را با دیافراگم صلب در نظر گرفت و نتایج با بارگذاری حرارتی جمع شود ویا به شکل دیگری باید عمل کرد؟از راهنمایی شما ممنونم.
پاسخ: با سلام، از آنجا که کف بتنی طبقات در مدل ایتبس مدل می شود، عملا سختی دیافراگم منظور می شود. بنابراین در صورتی که دیافراگم تعریف نکنید، تاثیر خاصی بر نتایج نخواهد داشت. تنها مشکل عدم تعریف دیافراگم این است که برخی از خروجی ها مانند تغییر شکل مرکز جرم و ... را نخواهیم داشت. برای رفع این مشکل می توانید دیافراگم را از نوع semi rigid تعریف نمایید. در این صورت تمامی خروجی ها مانند حالت دیافراگم rigid قابل دسترسی بوده و از طرفی اثر حرارت نیز به صورت کامل منظور خواهد شد.
93/9/27- محمد زال زر: سلام جناب آقای دکتر برای کنترل پانچ در دیوارهای برشی در نرم افزار safe 12 چه راهکاری را پیشنهاد می کنید
پاسخ: با سلام، می توان در مدل ایتبس دیوارهای برشی را به صورت یک ستون (با مقطع دیوار) مدل کرد. که در این صورت باید در تراز طبقات ستون معادل را با تیرهای صلب به سازه متصل نمود. در این حالت به راحتی می توان در نرم افزار سیف 12 یا 14 برش پانچ آنرا کنترل نمود.
93/9/27-محمد زال زر: سلام جناب آقای دکتر برای محاسبه ی سختی و مقامت جانبی ساختمان در ایتبس جهت کنترل منظم بودن یا نامنظم بودن چه راهکاری را پیشنهاد می کنید
پاسخ: با سلام، در مورد سختی: سختی یک طبقه بستگی به سختی "ستونها"، "دیوارها" و "تیرها"ی آن دارد. برای اندازه گیری سختی می توان با اعمال یک بار جانبی و گرفتن دلتا در خروجی نرم افزار سختی را محاسبه کرد. مشکل اینجاست که تغییر مکانی که شما برای یک طبقه در ایتبس میخوانید تنها متاثر از ستونها و تیرهای آن طبقه نمی باشد و سختی طبقات مجاور در پاسخ تاثیر دارد. بنابراین اگر مثلا سختی طبقه 5 را می خواهید باید در مدل طبقات 6 و 6 به بالا را delete کرده و سپس پای ستونهای طبقه 5 را گیردار کرده و بعد یک بار جانبی به مرکز سختی طبقه 5 وارد نمایید و بر اساس دلتای حاصل از تحلیل سختی جانبی آن را محاسبه نمایید. در رابطه با مقاومت متاسفانه نمی توان به صورت دقیق با نرم افزار محاسبه کرد و باید به صورت تقریب و دستی محاسبه کرد.
93/9/24- نظری: با سلام و تشکر از زحمات شما.::استاد کمی در مورد انرژی اعضا که در ایتبس هست توضیح میدهید که چی هست و به چه دردی میخورد؟
پاسخ: با سلام، در راهنما (help) نرم افزار ایتبس توضیحاتی در مورد نحوه محاسبه انرژی آمده است. از جمله در ابتدای آن نوشته شده که: Click the Display menu- Energy/Virtual Work Diagram command to display energy diagrams that can be used as an aid to determine which elements should be stiffened to achieve the most efficient control over the lateral displacements of a structure همانطور در متن فوق نوشته شده، در کنترل دریفت سازه برای تشخیص اینکه چه عضوی در کاهش دریفت موثرتر است می توان از منوی فوق استفاده کرد و برای کاهش دریفت سایز اعضایی را که درصد انرژی بیشتری دارند (به 100 نزدیک هستند) افزایش داد. البته با توجه به محدودیتهای معماری سازه و تیپ بندی ستونها و تیرها، همیشه نمی توان بر اساس معیار فوق سایز اعضا را انتخاب کرد و اعدادی که به عنوان نسبت انرژی نمایش داده می شوند تنها یک پیشنهاد از طرف نرم افزار می باشد.
93/9/23- عمرانی: با سلام و عرض خسته نباشید. چرا در ایتبس گزینه ضوابط لرزه ای را برای سازه های بتنی غیر فعال می کنیم؟ مگر در مبحث نهم فصلی تحت عنوان ضوابط لرزه ای وجود ندارد؟ برای فولاد این کار را نمیکنیم اما برای سازه های بتنی این ضریب را در منوی define غیر فعال می کنیم.چرا؟
پاسخ: با سلام، فعال کردن این گزینه موجب می شود: 1- برای سازه ضریب Rho محاسبه شود که این ضریب در استاندارد 2800 ویرایش سوم وجود ندارد (برابر یک می باشد). ضریب Rho به نیروی زلزله ای که معرفی کرده اید ضرب می شود و اگر مخالف یک باشد موجب افزایش آن می شود. در ویرایش 4 استاندارد 2800 این ضریب معرفی شده است که در صورت چاپ استاندارد 2800 باید وارد شود. 2- برای سازه باید Omega factor منظور شود. در سازه بتنی طبق ACI های قدیمی مقدار این ضریب به صورت پیش فرض برابر دو می باشد و اگر شما در این قسمت مثلا ضریب 3 وارد نمایید در طراحی سازه های فلزی تاثیر خواهد گذاشت ولی در بتنی تاثیر ندارد. 3- ضریب بار مرده (DL Multiplier) منظور خواهد شد. در استاندارد 2800 ویرایش 3 این ضریب برابر صفر می باشد و نیازی به منظور کردن آن نیست. در ویرایش 4 استاندارد 2800 این ضریب باید محاسبه شود (به جزوه ایتبس بنده مراجعه نمایید.) بنابراین اگر بخواهیم بر اساس استاندارد 2800 ویرایش 3 کار کنیم، برای اینکه ضرایب Rho و DL Multiplier منظور نشوند این گزینه را غیر فعال می کردیم. با تصویب ویرایش سوم این گزینه حتما باید فعال شود و مقادیر آن وارد شوند.
93/9/18- آرش: با سلام و تشکر::آقای دکتر تفاوت اصلی shell و membrane در چیه؟
پاسخ: با سلام، از دو جنبه می توان پاسخ داد: 1- از لحاظ تئوریک: المان shell هم قادر است رفتار غشایی ( مانند کشش، فشار و برش داخل صفحه) را در محاسبات منظور نماید و هم قادر است خمش خارج از صفحه را مدل نماید (تمامی رفتارها) و از این نظر کاملتر از المان membrane می باشد. ولی المان membrane تنها قادر است رفتار غشایی را منظور کند و نمی تواند خمش خارج از صفحه را مدل نماید. برای مثال در مدلسازی یک دیوار حائل بتنی که تحت اثر فشار خاک به صورت خارج از صفحه خم می شود باید از shell استفاده نمایید تا خمش خارج از صفحه آن منظور شود. به عنوان یک مثال دیگر اگر یک دال بتنی مربوط به یک بالکن طره را که تنها از یک لبه خود به سازه متصل است با المان membrane مدل نمایید، در محل اتصال به صورت مفصلی عمل کرده و ناپایدار خواهد بود (چون membrane خمش خارج از صفحه تحمل نمی کند) و بنابراین بالکنها نیز باید با shell مدل شوند. 2- از لحاظ نرم افزاری: در ETABS و SAP المان های membrane به صورت اتوماتیک مش بندی می شوند و کاربر نیازی ندارد که آنها را به صورت دستی مش بزند. ولی المان shell باید پس از ترسیم به صورت دستی مش بندی شود (زحمت آن بیشتر است). بنابراین کاربران معمولا جز در مواردی که استفاده از المان shell ضروری نیست، از المان membrane استفاده می کنند. مثلا برای مدلسازی دالهای بتنی داخلی که از چهار لبه خود به تیرهای پیرامونی متصل هستند از المان membrane استفاده می کنند (بدون نیاز به مش بندی) و برای بالکنها از المان shell استفاده می کنند و پس از ترسیم نیز مش بندی می کنند.
93/9/16- طباطبایی:سلام استاد: با عرض حسته نباشید، برای طراحی سازه بتنی بر اساس آبا ، آیا در ایتبس می شه از آیین نامه aci-318-11 و در safe از aci-318-08 استفاده کرد؟(طبق مطلبی که در جزوهی ایتبستون وجو دارد.) اگر میشه آیا نیاز به اصلاح نتایج طراحی وجود دارد؟ و چه چیز هایی رو باید اصلاح کرد؟ با تشکر فراوان
پاسخ: با سلام، بله مجاز هستیم. از آنجا که نیروها به صورت بدون ضریب از ETABS به SAFE ارسال می گردند (و خام هستند)، کنترل فونداسیون را میتوانید با آیین نامه ای متفاوت با آیین نامه انتخابی در ایتبس انجام دهید.
93/9/14- پوردستان: با سلام و درود:: بررسي تنش در يك ديوار برشي با مقطع آي شكل استفاده از المان مرزي در ديوار را نشان ميدهد. مطابق ACI2008 طول المان مرزي ماكزيمم دومقدار(c-0.1Lw ,c/2) است كه Lw طول ديوارو c حداكثر عمق تار خنثي ديوار است.براي محاسبه طول المان مرزي و دادن آن به ايتبس چگونه c را از ايتبس بگيريم؟(ايتبس درنتايج طراحي ديوار برشي و در قسمت Boundary element check دو مقدار c Limit و c Depth گزارش ميكند آيا آنها مربوط به حداكثر عمق تار خنثي ديوار هستند؟)
پاسخ: با سلام، آیین نامه (بسته به شرایط زیر) اجرای المان مرزی در دو انتهای دیوار برشی را گاهی لازم و گاهی غیر لازم می داند و یا غیر لازم باشد. ایتبس سه گام زیر را انجام می دهد: 1- ابتدا تنش فشاری حداکثر در دیوار را محاسبه می کند (Stress Comp) و این تنش را با تنش 0.2fc مقایسه می کند (Stress limit) اگر Stress Comp کمتر از Stress limit باشد، اعلام می کند نیازی به المان مرزی نیست در غیر این صورت گامهای 2 و 3 در زیر را انجام می دهد: 2- در مواردی که stress Comp بیشتر از Stress limit باشد، مقدار تار خنثی را محاسبه می کند (C Depth) و سپس آنرا را با عمق خنثی مجاز مقایسه می کند (C Limit) اگر مقدار C Depth از مقدار C limit بیشتر بود، اجرای المان مرزی ضروری بوده و گام 3 را انجام می دهد در غیر این صورت اعلام می کند نیازی به المان مرزی نیست. 3- اگر هم Stress Comp از Stress Limit بیشتر بود و هم C Depth از C Limit بیشتر بود. طول المان مرزی را بر اساس رابطه Max(C/2, C-0.1L) محاسبه می کند که در این رابطه مقدار C همان C Depth می باشد. *لازم به یادآوری است که متاسفانه ETABS2013 محاسبات مربوط به این قسمت را به درستی نمایش نمی دهد و برای استخراج این نتایج فعلا باید از ETABS9.7 استفاده نمایید.
93/9/14-غلام: با سلام و خسته نباشید. مطابق جزوه ایتبس جنابعالی برای اعمال بار قائم زلزله به کل سازه(برای یک سازه با اهمیت زیاد و A=0.35) میشه بجای اعمال مستقیم بارقائم زلزله، اونو توسط بار مرده به سازه وارد کرد(باترکیب بار1.41D+L+Ex/y) در این صورت در تنظیمات ایتبس ضریبSdsوDL multiplier که مال زلزله قائمه ،صفر بدیم؟ در ثانی اونوقت چون عملا بار زلزله قائمی بنامEZ تعریف نکرده و بارگزاری نکردیم،در ترکیبات بار بیخیال EZ بشیم؟ با تشکر فراوان از استاد عزیزم
پاسخ: با سلام، در ویرایش 4 استاندارد 2800 برای سازه هایی که در مناطق لرزه خیزی بسیار زیاد (A=0.35) ساخته می شوند، زلزله قائم شامل دو قسمت است: 1- زلزله قائم موضعی (برای مثال در بالکن ها) که باید به صورت دستی (مانند استاندارد 2800 ویرایش 3) به اجزا وارد شود و سپس در ترکیب بارها نیز به صورت EZ منظور شود. 2-علاوه بر اعمال زلزله قائم به صورت موضعی باید زلزله قائم به کل سازه وارد شود (در این حالت به بالکن ها دو بار زلزله قائم اثر خواهد کرد). برای حالت دوم باید ضریب Sds را برابر 1.05I وارد نمایید که نحوه محاسبه ضریب 1.05 را در جزوه ایتبس خود توضیح داده ام. وارد کردن این ضریب موجب می شود که ضریب بار مرده در ترکیب بارها به جای 1.2D به 1.41D تبدیل شود. ماهیت زلزله قائم مانند بارهای ثقلی می باشد. به این صورت که وقتی زلزله قائم اثر می کند، سازه احساس سنگینی بیشتر ( و یا سبکی) می کند (مانند کسی که در آسانسور تحت اثر شتاب قائم رو به بالا یا پایین قرار می گیرد و احساس می کند وزنش افزایش یافته است). بدین ترتیب اگر ویرایش 4 منتشر شود (و تغییری در متن پیش نویس صورت نپذیرد) هم باید ضریب بار مرده را افزایش دهید (برای اعمال زلزله قائم به کل سازه) و هم باید Ez را در ترکیب بارها بیاورید (برای منظور کردن اثرات موضعی زلزله قائم برای مثال در بالکن ها).
93/9/13- توحید قنبری: باسلام وخسته نباشید...می خواستم بدونم که سازه ای که دارای دوقاب مختلف (دریک جهت قاب خمشی ودر جهت عمود برآن همگرا)می باشد درایتبس درقسمت تنظیمات آیین نامه ای کدام R راتعریف کرده وباتوجه به محدودیت انتخاب قاب درهمین بخش کدام یک ازقاب های OCBR-OR-OMFرا انتخاب کنیم بااینکه Rهرقاب رابصورت جداگانه برای محاسبه ضریب C برای محاسبه برش پایه درقسمت معرفی بارها می دهیم حالااین R مربوطه درقسمت تنظیمات آیین نامه ای درکجااستفاده می شود؟لطفا اگرامکان داره دلیلش را هم بیان کنید. باتشکر
پاسخ: با سلام، بله همانطور که خوتان اشاره کردید، مقدار R در محاسبه نیروی زلزله (load pattern) در رابطه ABI/R برای دو جهت مختلف به نرم افزار داده شده است. علت درخواست مجدد این ضریب در قسمت نتظیمات لرزه ای: طبق ضوابط لرزه ای اگر مقدار R کمتر از 3 وارد شود و همچنین در قسمت Seismic Design Category یکی از موارد A, B, و یا C انتخاب شود، سازه با شکل پذیری پایین بوده و نیازی به کنترل ضوابط مربوط به سازه های ویژه در آنها نخواهد بود. به همین جهت در قسمت تنظیمات لرزه ای سازه های فولادی این مقدار از شما سوال می شود و اگر شما مقداری بزرگتر از 3 وارد نمایید، این ضوابط منظور می شوند. یعنی در قسمت تنظیمات لرزه ای اینکه عدد 5 وارد شود یا 6 یا 7 تاثیری در نتایج نخواهد داشت و مهم نخواهد بود. تنها باید این عدد بزرگتر از 3 باشد. بنابراین اگر در دو جهت R های متفاوت دارید، فقط کافی است که یکی از دو مقدار را به دلخواه وارد نمایید. انتخاب نوع قاب: انتخاب نوع قاب مهم می باشد. می توانید در قسمت تنظیمات عمومی (منوی Design/steel Frame Design/ View Revise Preferences) مقدار IMF و یا SMF (بر حسب اینکه سازه ویژه باشد یا متوسط) انتخاب نمایید، سپس بادبندها و تیرهای آنها را انتخاب کرده و در قسمت تنظیمات عمومی ( منوی Design/ steel Frame Design/ View Revise Overwrites) نوع OCBF و یا SCBF را انتخاب نمایید.
93/9/11- حسین حسین زاده:با سلام و خسته نباشید....در رابطه با اعمال نیروی 100% 30% سوال داشتم... این که آیا برای سازه های منظم هم اعمال این ترکیب بار الزامی اشت ؟ چون نظام مهندسی استان تهران اوایل فقط وارد کردن به سازه های نامنظم را لازم میدانست... اما قریب به یکسال است که طبق نظر انها باید به کل سازه ها وارد کنیم... لطفا تفسیر ایین نامه و قضاوت خودتان را در رابطه با این بند بفرمایید...متشکرم...
پاسخ: با سلام، طبق بند 2-1-4 استاندارد 2800 ویرایش سوم، حتی در سازه های منظم نیز برای ستونهایی که در محل تقاطع دو یا چند سیستم مقاوم باربر جانبی قرار دارند باید زلزله متعامد 30% منظور شود. در قابهای خمشی عملا تمامی ستونهای سازه در محل تقاطع دو سیستم باربر جانبی قرار دارد. بنابراین در تمامی قابهای خمشی (چه منظم و چه نامنظم) باید برای زلزله 30% متعامد طراحی شوند. در قابهایی که یک جهت بادبند و جهت دیگر قاب خمشی دارند نیز عملا ستونهایی در سازه داریم که از یک طرف در محل تقاطع سیستم بادبند و در جهت دیگر در راستای قاب خمشی کار میکنند پس در این سازه ها نیز (چه منظم و چه نامنظم) باید زلزله متعامد منظور شود. در سازه هایی که سیستم دوگانه قاب خمشی و دیوار برشی دارند نیز به منوال خواهد بود. تنها در سازهایی که هر دو جهت قاب ساده بادبندی باشند و هیچکدام از بادبندها به ستون مشترک متصا نباشد (اگر سازه منظم هم باشد) می توان زلزله متعامد را نادیده گرفت. بنابراین می توان نتیجه گرفت تقریبا در تمامی سازه ها (حتی سازه های منظم) منظور کردن زلزله متعامد (100%+30%) الزامی می باشد. البته در تبصره 1 همین بند در موارد خاصی می توان زلزله متعامد را اعمال نکرد.
93/9/9- حسین احمدی: با سلام و تشکر از زحمات شما::می خواستم در مورد مقاطع زنبوری در ایین نامه جدید مبحث 10 صحبت کنید و اینکه آیا این مقاطع حذف شده اند چون اشاره ایی به آن نشده است و یا اینکه مطابق گذشته از آنها استفاده نماییم.::با تشکر
پاسخ: با سلام، قبلا در پیوست مبحث دهم توضیحاتی در مورد هندسه ساخت و اثرات خمشهای ثانویه در تیرهای لانه زنبوری توضیحاتی ارائه شده بود. در مبحث 10 جدید که برگرفته از و ترجمه آیین نامه آمریکا می باشد، این پیوست حذف شده است. این به معنای ممنوعیت از استفاده از لانه زنبوری نیست. در متن آیین نامه در قسمت ضوابط لرزه ای (مشابه مبحث دهم قدیم) مواردی را که نمی توان از لانه زنبوری استفاده کرد مشخص شده است. یعنی کماکان استفاده از لانه زنبوری در تیرچه ها و شاه تیرهای دوسر مفصلی که در دهانه بادبند قرار ندارند، می توان لانه زنبوری استفاده کرد.
93/9/9- محمود جدیری: با سلام::جناب دکتر برای استفاده از مقاطع دوبل در روش LRFD نرم افزار ایتبز 2013 چگونه فشردگی را کنترل می کند!؟ آیا این مشکل حل شده یا خیر ؟ اگر که حل نشده راه حل چیه ؟ لطفا راهنماییم کنید.ممنون::
پاسخ: با سلام، کماکان مقاطعی که در قسمت section designer در ایتبس 2013 تعریف شوند، به عنوان یک مقطع غیرفشرده لرزه ای شناخته می شوند. این بدان معنی است که برای تعریف مقاطع مرکب لرزه ای در سازه های فولادی نمی توان از section designer استفاده کرد. البته راحل دارد. باید مقاطع ساخته شده را به صورت مقطع معادل import نمایید. نحوه تعریف مقاطع مرکب در صفحه 24 (بند 9-2) به صورت تصویری تشریح شده است. جزوه ایتبس را می توانید از قسمت "جزوه و کتاب" و سپس به قسمت "طراحی با نرم افزار" مراجعه نمایید.
93/9/8- علی امین: با عرض سلام و خسته نباشید .جناب آقای دکتر در مورد حداکثر بعد جوش گوشه در مبحث 10 ویرایش 92 کاملا عکس مبحث 10 ویرایش 87 و همچنین ایین نامه AISC است و از لحاظ منطقی هم درست به نظر نمی رسد.آیا اشکال چاپی است ؟ ودر چاپ های بعدی اصلاح می شود::بسایر ممنونم
پاسخ: بلی اشتباه تایپی است و امیدوارم به زودی از طرف نویسندگان اصلاح شود.
93/9/8- رسول: با سلام من با ایتبس قدیمی کار میکنم و طراحی هامو انجام میدم.می خواستم بدونم آیا باید از ایتبس جدید استفاده کنم.آیا فرقی دارد با قدیمی طراحی کنیم؟؟؟ ممنون میشم اگر پاسخ دهید جناب دکتر
پاسخ: با سلام، فعلا بین 2013 و 9.7 تفاوت قابل توجهی وجود ندارد. ولی در چند سال آینده فکر می کنم مجبور خواهید بود از 2013 استفاده نمایید. برخی برتری های 2013: 1- آیین نامه فولاد ایران ترچمه AISC2010 آمریکا می باشد. این آیین نامه در ETABS9.7 وجود ندارد و مجبور هستید از مشابه آن (AISC2005) استفاده نمایید. از آنجا که تفاوت قابل توجهی بین 2010 و 2005 و جود ندارد، می توانید کماکان از ETABS9.7 و آیین نامه 2005 برای طراحی سازه های فولادی استفاده نمایید. 2- کاهش سربار زنده در مبحث 6 جدید ترجمه ASCE7-2010 می باشد. بنابراین اگر بخواهید بر مبنای مبحث 6 جدید از کاهش سربار زنده استفاده نمایید، به ناچار باید از ETABS2013 استفاده نمایید. آیین نامه ASCE7-2010 در ETABS9.7 وجود ندارد. اگر 9.7 استفاده نمایید می توانید به صورت تقریبی از روش کاهش سربار مبحث 6 قدیمی استفاده نمایید (فعلا نظام مهندسی استفاده از آیین نامه قدیمی را قبول دارد). 3- با توجه به ترکیب بارهای جدید در مبحث ششم، بار زنده بام و بار زنده طبقات باید مجزا تعریف شوند، در ایتبس 9.7 در قسمت load cases امکان تعریف roof load وجود ندارد و تنظیمات مربوط به بار بام باید دستی انجام شود. در ایتبس 2013 امکان تعریف چنین بارهایی وجود دارد و بنابراین ترکیبات بار به راحتی و به صورت اتوماتیک تولید می شوند. 4- طراحی سقفهای کامپوزیت و سقف عرشه فولادی "طبق آیین نامه جدید" تنها در 2013 امکان پذیر است. 5- کار کردن با 2013 به جهت ابزارهای گرافیکی جدید بسیار سریعتر و آسانتر از 9.7 شده است و بنابراین سرعت عمل شما در طراحی سازه را افزایش می دهد. 6- قسمت طراحی اتصالات در 2013 افزوده شده است. این بخش فعلا کامل عمل نمی کند ولی انتظار می رود در آینده کامل تر شود و بنابراین برای طراحی برخی اتصالات در سازه های فولادی به آن نیاز خواهیم داشت. 7- در 2013 یک قسمت جدید به نام load case مهیا شده است که مشابه نرم افزار SAP می باشد. با استفاده از این قسمت می توانید ترکیبات بار را به جای تعریف دستی به صورت اتوماتیک توسط نرم افزار تعریف نمایید. 8- در ایتبس 9.7 برای تعریف مقاطع مرکب به جای section designer باید از نرم افزار proper استفاده نمایید که کمی کار کردن با آن مشکل است. در حالیکه در 2013 می توان از روش راحت تری استفاده کرد و نیاز به استفاده از proper نیست. یکی از مشکلات 2013 این است که saze90 نمی توانید از ETABS2013 خروجی بگیرد که البته این مورد انتظار می رود در آینده برطرف شود.
93/8/30-آبشار: سلام:در صورتيكه از تركيب بار 1.41D+L+Ex/y+Ez براي طراحي سازه بتني استفاده كنيم مطابقv4-2800 بار قائم زلزله به كل سازه اعمال ميشود. آيا اين بار زلزله قائم شامل طره موجود در سازه هم ميگردد؟ آيا طره بطور كامل بارگذاري قائم زلزله ميشوديا بايد بارديگر طره را به اندازه AI(D+L)*0.6*2 بارگزاري زلزله قائم كرد؟يعني يك طره 3 بار بارگذاري زلزله قائم ميشود؟ لطفا راهنمايي كنيد(باتشكر-از يزد)
پاسخ: با سلام، طبق پیشنویس استاندارد 2800، بلی همین گونه می باشد که شما بیان کردید. یعنی در مناطق با لرزه ای خیزی بسیار زیاد، زلزله قائم باید به کل سازه اعمال شود و از طرفی مجددا به صورت مضاعف بار قائم به طره اعمال شود. باید منتظر بود تا ببینیم در چاپ نهایی این استاندارد آیا تغییری در جمله بندی آیین نامه در این مورد صورت خواهد گرفت یا نه؟
93/8/27- علیرضا: با سلام و تشکر از زحمات شما ؛ در مبحث ششم جهت کاهش بار زنده در دال یکطرفه تذکر داده است که عرض سطح بارگیر دال نباید بیش از 1.5 برابر دهانه دال در نظر گرفته شود.به طور مثال در یک دال یکطرفه به ابعاد 2*8 متر این سطح بارگیر چگونه محاسبه می شود؟
پاسخ: با سلام، اگر بخواهیم در دالهای یک طرفه از کاهش سربار زنده استفاده کنیم، باید بند 6-5-7-6 را مدنظر قرار دهیم. در حالت 2*8، دهانه دال برابر 2 متر خواهد بود (در راستای 2 متر به صورت یک طرفه عمل می کند). مقدار AT برابر خواهد بود با AT = 2 x min( 1.5x2 , 8) = 2x1.5x2 = 6 و برای کاهش سربار از AT فوق استفاده خواهد شد.
93/8/22- انوش فقیهی: سلام اقای دکتر. من از مهندسین عمران عضو نظام مهندسی سبزوار هستم. سوالی دارم . وقتی سازه را تحلیل دینامیکی میکنیم. اگر سازه پیچش دار باشد , نرم افزار ایتبز برای هر یک از حالات بارگذاری دینامیکی (F1,F2),دو برش به ما میدهد . برای اصلاح مقادیر بازتاب استاتیکی (Ex,Ey)به دینامکی باید چطور عمل کنیم؟
پاسخ: با سلام، می توانید به جزوه ایتبس بخش دوم بنده مراجعه نمایید (در قسمت جزوات طراحی می توانید دانلود نمایید).
93/8/21- صمد لطفی: با سلام خدمت استاد گرامی:::در محاسبه ی تغییر مکان نسبی و یا شاخص پایداری،کدام ترکیب بار را انتخاب میکنیم و در روابط مربوطه قرار دهیم؟::با سپاس
پاسخ: با سلام، تغییرمکان نسبی تحت بار زلزله بدون ضریب محاسبه می شود. شاخص پایداری طبق استاندارد 2800 براساس مجموع بارهای مرده و زنده (بدون ضریب) و نیز نیروی زلزله بدون ضریب محاسبه می شود. شاخص پایداری در سازه های بتنی طبق بند9-16-3 مبحث نهم بر اساس بارهای ضریب دار محاسبه می شود. این ضریب پایداری برای تشخیص مهارشده بودن طبقات استفاده می شود.
93/8/19- شایان: 93/08/19 با سلام حضور محترم استاد گرانقدر ، در مورد کنترل نامنظمی پیچشی موضوع بند 1-8-1-1 بند ث آیین نامه 2800 توضیح کامل در مورد نحوه استخراج اعداد از ایتبس و کنترل این بندآیین نامه بفرمایید . اگر توضیحات بصورت گام به گام و با یک نمونه حل شده ارائه نمایید کمال تشکر را دارم.
پاسخ: با سلام، در ETABS-2013 پس از تحلیل سازه در قسمت tables\Analysis\Results\Displacements\Story Max/Avg Displacemets می توانید حداکثر تغییرمکان و میانگین تغییر مکان هر طبقه را مشاهد نمایید. همچنین نسبت تغییر مکان حداکثر به تغییر مکان میانگین در هر طبقه به صورت یک پارامتر جداگانه تحت عنوان ratio نمایش داده می شود. اگر تمامی ratio ها کمتر از 1.2 بودند می توان گفت که سازه نامنظمی پیچشی ندارد. اگر یکی از طبقات ratio بیشتر از 1.2 داشت، سازه نامنظمی پیچشی خواهد داشت.
93/8/10- حسین طاهری: با عرض سلام و احترام خدمت دکتر.:: طبق مبحث 6 ویرایش 92، بار زنده سقف منازل مسکونی تغییر کرده و به عنوان مثال قسمت پذیرایی و راهرو . سوال من این هست که در برنامه etabs چگونه باید این تغییرات بار زنده رو وارد کنیم؟ممکن است اتاق پذیرایی هندسه منظمی نداشته باشد و نیز فضای مابین 2اتاق خواب و آشپزخانه که بصورت U در پلان مشخص هستند، این فضا رو هم به عنوان راهرو باید بار جدا اعمال کنیم؟
پاسخ: با سلام، می توانید دو کف مجزا ترسیم نمایید (بدون اینکه تیری اضافه یا کم شود) و یا اینکه به صورت تقریبی و محافظه کارانه کل کف را دست بالا باگذاری نمایید.
93/7/31- فخرالذین قهرمانی: سلام آقای دکتر و هم دانشگاهی عزیز. در مورد بودن یا نبودن تیر تراز طبقه داخل د??وار برشی در وبلاگم مطلبی را نوشته ام که لینک آن را اینجا قرار می دهم : http://tikinti.blogfa.com/post-510.aspx::لطفاً نظرتان را در این مورد بفرمایید.::با تشکر
پاسخ: با سلام، همانطور شما نیز اشاره کردید وجود تیر تراز طبقه داخل دیوار موجب اتصال بهتر سقف به دیوار می شود. به خصوص در مواردی که ضخامت دیوار برشی کم می باشد نیاز به وجود تیر در تراز طبقه بیشتر خواهد بود.
93/7/31-فخرالدین قهرمانی: سلام آقای دکتر و هم دانشگاهی عزیز. یک سوال داشتم: آیا در صورت تحلیل دینامیکی طیفی یک ساختمان بالای 5 طبقه اعمال نیروی شلاقی در تحلیل استاتیکی معادل لازم است؟(همپایه سازی برش های دینامیکی و استاتیکی که انجام می دهیم و نهایتاً با روش طیفی طراحی می کنیم).::با تشکر
پاسخ: با سلام، در نظر گرفتن نیروی شلاقی توزیع نیروی زلزله را در ارتفاع ساختمان تغییر می دهد و موجب می شوند درصد بیشتری از نیروی زلزله به تراز بام وارد شود ولی مقدار برش پایه کل را تغییر نمی دهد. بنابراین در صورتی که از تحلیل استاتیکی تنها برای همپایه کردن استفاده شود نیازی به منظور نمودن نیروی شلاقی نخواهد بود. حتی اگر منظور نمایید خواهدی دید که تغییری در نتایج حاصل نشد.
93/7/28- علی: با سلام: در ایتبس 2013 به چه دلیل هنگام اعمال 100-30 در load cases زلزله قائم رو وارد نمیکنیم و بعدا در ترکیبات بار اصلاح را انجام میدیم ؟؟؟ آن هم 30 % را اعمال نکرده اید و کل بار قائم را ترکیب کرده اید 1.2DL+L+(ex+0.3ey+ez) ::( برداشت بنده از جزوه 2013 ) ممنون میشم راهنمایی بفرمایید
پاسخ: با سلام، در ایتبس دو نوع ترکیب بار ساخته می شود: 1- ترکیب بار عادی طراحی. این ترکیب بارها همان ترکیب بارهایی است که در قسمت load combination تعریف می شوند و قابل ویرایش هستند. 2- ترکیب بارهای ویژه لرزه ای که به صورت اتوماتیک توسط ایتبس ساخته می شوند و شما قادر به مشاهده آنها نیستید. ایتبس در ساخت ترکیب بار ویژه لرزه ای تمامی بارهای از نوع seismic را اومگا برابر کرده و با بارهای ثقلی جمع می کند. در صورتی که در قسمت load case بار زلزله قائم را به صورت لرزه ای وارد نمایید، این بارها توسط ایتبس به عنوان بار لرزه ای شناسایی شده و به صورت اتوماتیک در ترکیب بار ویژه لرزه ای منظور می شود (زلزله قائم به صورت اومگا برابر منظور خواهد شد). طبق آیین نامه لازم نیست بار قائم زلزله همراه با بارهای EX و EY اومگا برابر شوند. برای اینکه این بارها توسط ایتبس به عنوان بار لرزه ای شناسایی نشوند باید آنها را به صورت دستی در ترکیب بارهای عادی اضافه نمایید. در ویرایش 4 استاندارد 2800 بار قائم زلزله (بر خلاف ویرایش سوم) به صورت 100% با بارهای زلزله افقی ترکیب می شوند. از آنجا که جزوه بر اساس ویرایش 4 می باشد. زلزله قائم به صورت 100% جمع شده است.
93/7/28- محمد: سلام جناب دکتر::جهت صحیح برشگیرهای ناودانی در سقف کامپوزیت برای شمشیری راه پله و تیرهای کنسول به چه شکلی است؟(آیا مثل تیرها پشت به پشت باید باشند یا به شکل دیگر).::با تشکر فراوان
پاسخ: با سلام، در مورد تیرهای طره به علت منفی بودن لنگر خمشی در تیر طره، قسمت فوقانی تیر تحت کشش خواهد بود و عملا بتن سقف کمک چندانی به تیر طره نمی کند و جهت قرار گیری برش گیرها اهمیتی ندارد. در مورد تیرهای شمیشیری راه پله بنده به شخصه آنها را غیر کامپوزیت طراحی می کنم. اگر بخواهید کامپوزیت منظور کنید، همان آرایش پیشنهادی برای تیرچه ها ( پشت به پشت) مناسب است. نکته آخر اینکه در مورد آرایش پشت به پشت برش گیرها آیین نامه اجباری نکرده است و اجرای آنها به این شکل حتی در تیرچه ها ضرورت آیین نامه ای ندارد و تنها یک پیشنهاد است.
93/7/25- بابک: با سلام و تشکر از نکات فنی که بی دریغ در اختیار همه قرار می دهید، استاد در صورتی که تیری داری بار متمرکزی بزرگتر از نصف مجموع بارهای وارده باشد، ترکیب بارهای قائم رو در برنامه تعریف می کنیم. آیا نیرویی هم باید برای تیر اختصاص بدهیم؟ به چه نحو این نیرو تاثیر داده می شود؟
پاسخ: با سلام، در صورتی که بار قابل توجهی به تیر وارد شود (برای مثال در اثر عقب روی، ستون طبقه آخر بر روی تیر قرار گیرد)، باید با توجه به نمودار برش تیر مورد نظر تحت اثر نیروی D+L مقدار Wp را محاسبه کرده و نیروی قائم زلزله (EV) را بر اساس استاندارد 2800 محاسبه کرده و به صورت دستی بر روی تیر بار EV وارد نمایید.
93/7/16- هومن: با سلام خدمت شما استاد گرامی، در مورد جزوه فولاد یا آیین نامه فولاد بند 10-2-9-3-7 مقاومت اتکایی در جدار سوراخ پیچ، در آیین نامه قبلی رابطه مربوط به این قسمت مشابه با رابطه کنترل لهیدگی بود که این رابطه فقط در اتصال اتکایی نیاز به کنترل دارد(به دلیل لغزش) که شما در جزوه نیز به آن اشاره کردید، سئوال:1- منظور این بند در آیین نامه قدیمی و جدید همان کنترل لهیدگی است؟ 2- اگه جواب مثبته، چرا در آیین نامه جدید برای اتصال اصطکاکی که در آن صفحات لغزش ندارند لهیدگی باید کنترل بشه؟؟؟ 3- اگه جواب منفیه، منظور ااین بند چیست و چه خرابی رو کنترل میکنه؟؟؟:: با تشکر از زحمات شما...
پاسخ: با سلام، طبق بند 10-2-9-3-7 کنترل لهیدگی در هر دو نوع اتصال اتکایی و اصطکاکی الزامی می باشد. علت: در اتصال اصطکاکی فرض بر این است که تحت بارهای پیش بینی شده لغزشی رخ نخواهد داد، ولی در صورت افزایش بیش از حد بارها این اتصال تبدیل به اتصال اتکایی می شود که در این صورت باید از مقاومت اتکایی کافی برخوردار باشد.
93/7/13- حسین: با سلام و خسته نباشید. برای اعمال ضریب 0.5 در بار زنده قابل کاهش اتاقهای خصوصی در ایتبس2013 طبق جزوه خودتون،این ضریب را چگونه در ترکیب بارها وارد کنیم؟آیا این ضریب 0.5 را می توانیم در قسمت load cases برای ترکیب بار مربوطه آن ( Lred0.5) وارد کنیم؟ یا می بایست تمام ترکیبات را بصورت دستی به برنامه معرفی کنیم؟ چون در حالت پیش فرض ضریب 1 برای این بار لحاظ می شود..
پاسخ: با سلام، ضریب کاهش 0.5 تنها در ترکیب بارهای لرزه ای قابل اعمال است و در ترکیب بارهای ثقلی مجاز به کاهش آن نیستیم. بنابراین اگر در قسمت load case آنرا کاهش دهید، در تمام ترکیب بارها اثر خواهد کرد. بنابراین تنها راه حلی که به نظرم می رسد، تغییر و اصلاح مستقیم ترکیب بارها به صورت دستی می باشد.
93/6/11- جوادی: با سلام و درود فراوان خدمت استاد ارجمند، در بند 9-10-8-4 از مبحث نهم اثر ترک خوردگی برای تیر و ستون در قاب های مهار شده 0.5 و 1 عنوان شده است. منظور از قاب مهار شده در این بند چیست؟ آیا تمام قاب های دارای دیوار برشی را در بر می گیرد؟و مطلب دیگر اینکه، در فایل کنترل 25% قاب دارای دیوار برشی، مقدار ضریب ترک خوردگی تیر و ستون را چه مقداری باید وارد کرد؟ با تشکر
پاسخ: با سلام، معیار مهارشده بودن قاب بر اساس بند 9-16-3-1 مبحث نهم تعیین می شود. طبق این بند باید ضریب پایداری طبقه محاسبه شود. اگر این ضریب کمتر از 0.05 باشد، طبقه مهار شده محسوب می شود. مقدار این ضریب را می توان بر اساس خروجیهای ایتبس محاسبه کرد (از قسمت story forces) می توانید نیروها را بخوانید. عموما سازه های دارای دیوار برشی و یا بادبند (کافی) مهارشده محسوب می شوند و نیازی به کنترل این بند نیست. در کنترل فایل 25% فرض بر این است که دیوارهای برشی از بین رفته اند و بنابراین سازه مهار نشده محسوب شده و تیرها و ستونها ترک خواهند خورد (تیرها 0.35I و ستونها 0.7I).
93/6/10- محمد: با سلام :چرا در ایتبس 2013 ترکیب بارهای آیین نامه ACI 318-08 به درستی ساخته نمی شود ؟ مثلا 0.9DL+ Ex به صورت 0.8DL+EX و 1.2DL+EX+LL به صورت 1.3DL+EX+LL ساخته می شود ؟ و یک مجموعه ترکیب بار اضافی نیز به صورت 1.3DL+EX ساخته می شود ؟
پاسخ: با سلام: این تغییر به منظور در نظر گرفتن اثر زلزله قائم می باشد که به صورت اتوماتیک در ترکیب بارها وارد می شود. برای غیرفعال کردن زلزله قائم در ترکیب بارها باید به شرح زیر عمل کنید: در قسمت Design\Concrete Frame Design\View Revise Preferences... پارامتر Sds را برابر صفر وارد نمایید. سپس ترکیب بارهای پیش فرض را ایجاد نمایید.
93/5/30- مهدی: با سلام::احتراماً ضرائب 1.41 و 0.69 که در صفحه 113 جزوه ایتبس برای بار مرده در ترکیب بارهای معرفی شده به نرم افزار، چگونه بدست آمده است؟ آیا اشتباه تایپی است؟
پاسخ: با سلام، در صورت تصویب استاندارد 2800 ویرایش چهارم، اثر زلزله قائم برای مناطق با لرزه خیزی بالا باید به "کل سازه" اعمال شود. برای منظور کردن زلزله قائم در این حالت می توان ضریب بار مرده را به جای 1.2D برابر 1.41D وارد کرد که 0.21D آن برای منظور کردن زلزله قائم می باشد. همچنین با توجه به رفت و برگشتی بودن زلزله ترکیب بار 0.9D+E تبدیل به 0.69D+E می شود.
93/5/28- صادقی: با سلام آقای دکتر. بی زحمت میشه نحوه صحیح وارد کردن بارهای حرارتی رو در ساختمان های معمول توضیح بدهید.(طول ساختمان بیشتر از حد مجاز است). به چه عضوهایی و چه عددی باید اختصاص بدهیم؟ کف ها، تیرها یا ستون ها؟ با تشکر
پاسخ: با سلام، اگر ابعاد سازه در پلان بیش از حد مجاز باشد، یکی از دو روش زیر باید انتخاب شود: 1- استفاده از درز انبساط و تقسیم به سازه به دو سازه مجزا، به طوریکه در مرز مشترک دو ردیف ستون داشته باشیم 2- بارگذاری حرارتی و عدم استفاده از درز انبساط در حالت دوم باید به کلیه تیرها، ستونها، دیوارهای بتنی و البته کف ها حرارت 30 درجه اعمال شود (در ترکیب بارها مانند زلزله از مثبت منفی T استفاده خواهد شد). دقت شود که در این حالت باید دیافراگم کفها را حذف کرد و یا اینکه نوع آن را semirigid انتخاب کرد. اگر همراه با دیافراگم صلب بار حرارتی اعمال نمایید، تاثیری بر سازه نخواهد گذاشت. علت: دیافراگم صلب مانع انبساط و انقباظ سقف سازه می شود.
93/5/10- متین: سلام آقای دکترحسین زاده::این که میگویند سقف تیرچه بلوک را نباید برای دهانه مثلا 12متری اجرا کرد یابطور کلی اجرای هرسقفی را به یک میزان دهانه خاصی محدود میکنند دقیقا به چه دلایلی است؟ آیا فقط بحث خیزتیرهاست یا دلایل دیگری هم دارد؟::باتشکر ازپاسخگویی عالی ومفید شما
پاسخ: با سلام، طبق نشریه543 (در همین سایت می توانید دانلود نمایید) طول مجاز تیرچه ها در سقف تیرچه بلوک "حداکثر 8m" می باشد ولی در همین نشریه عنوان شده که بالای "7m" توصیه نمی شود. علت این محدودیتها عمدتا کنترل خیز تیرچه می باشد. ارتفاع کلی تیرچه ها عموما 30 سانتیمتر می باشد و با 30 سانتیمتر ارتفاع نمی توان خیز را کنترل کرد.
93/5/7- حسین: باسلام-در بارگذاری باد مبحث ششم اگرچه مقادیری برای ضریب Cgذکر شده ولی برای ضریب Cp مقدار مستقلی ذکرنشده وحاصلضرب Cg*Cpدر اشکال 6-10-2 الی 6-10-7 آمده،یعنی همیشه باید ازاین اشکال استفاده شود(با توجه به اینکه نمی توان ضریب Cpرا جداگانه نمی توان محاسبه نمود)؟؟::سوال دوم اینکه در شکل 6-10-2،حالت بارگذاری ب،آیا بارگذاری متقارن نبوده و دهانه ی آخر مثل دهانه اول دارای بارباد ناحیه 1Eنیست؟
پاسخ: با سلام، در مبحث 6 جدید (بار باد) سازه ها به دو بخش کوتاه و بلند تقسیم می شود: 1- سازه های کوتاه: سازه هایی که ارتفاع آنها کمتر از 20 متر است و نیز نسبت ارتفاع به عرض آنها کمتر از یک می باشد ( که عملا شامل سوله ها می شود) 2- سازه های بلند: سازه هایی که ارتفاع آنها بیشتر از 20 متر است و یا سازه هایی که نسبت طول به عرض آنها بیشتر از 1 می باشد. در سازه های کوتاه باید از ضریبCp*Cg استفاده نمایید(شکلهای 6-10-2 تا 6-10-6) و برای سازه های بلند ضریب Cp در شکل 6-10-7 ارائه شده است که باید به ضریب Cg به صورت مجزا ضرب شود. توضیح شکل الف و ب در شکل 6-10-2: هر کدام از این شکلها باید چهار بار کنترل شوند و هر بار باید بار باد از یکی از چهار گوشه باید به سازه اثر کند (جمعا 8 بارگذاری). در هر بارگذاری یکی از چهار گوشه سازه پرفشار محسوب شده و قسمت هاشور خورده باید بار بیشتری داشته باشد.
93/5/6- امن خانی: سلام::در مبحث نهم اشاره شده که طول دهانه همان وسط به وسط می باشد در نتیجه RIGID ZONE برابر با صفر می باشد به نظر شما این صحیح است یا خیر برای سازه فولادی با اتصال گیردار و ساده و همچنین سازه بتنی با اتصال گیردار و ساده و همچنین اتصال تیر به تیر توضیحاتی بفرمائید و ضرایب مناسب را مشخص کنید البته با ذکر علت مشخص .::متشکر
پاسخ: با سلام، rigid zone مربوط به سختی ناحیه اتصال می باشد و مبحث 9 اشاره ای به نحوه مدلسازی ناحیه گره اتصال نکرده است. مقدار این ضریب باید بر اساس "قضاوت مهندسی" تعیین شود. در manual نرم افزار ایتبس اشاره شده است که این مقدار برای اتصالات رایج می تواند حداکثر برابر 0.5 باشد. متاسفانه توصیه آیین نامه ای صریحی در این رابطه وجود ندارد و اکثر طراحان مقدار آنرا برای اتصالات گیردار برابر 0.5 منظور می کنند. مقدار این ضریب برای اتصالات مفصلی تیر به ستون و یا اتصال مفصلی تیر به تیر معنی ندارد و حتی اگر عددی هم برای آن وارد شود، تاثیری در نتایج نخواهد داشت.
93/4/29-ولی بیگی: با سلام و آرزوی قبولی طاعات و عبادات. ::با توجه به پیش نویس 2800 v4 ظاهرا نیروی شلاقی حذف شده است لذا به نظر می رسد که استفاده از ubc در توزیع بار( مخصوصا در زمانft.7) و حتی استفاده از آن جهت کنترل دریفت روشی مطابق با ویرایش جدید آیین نامه ها (2010)نیست. و به نظر میرسد که استفاده از user load در تحلیل و هم در کنترل دریفت کافی است. لطفا راهنمایی فرمایید. متشکرم
پاسخ: با سلام، بله نیروی شلاقی در ویرایش چهارم حذف شده است و در عوض ضریبی به نام K در توزیع نیروی زلزله معرفی شده است که مقدار آنرا بر اساس ویرایش 4 محاسبه کرده و سپس در تعریف نیروی زلزله به جای UBC از User coefficient استفاده خواهیم کرد. در صورت استفاده از user coefficient می توانید مقدار K را به نرم افزار معرفی کنید و عملا دیگر نیازی به استفاده از UBC نحواهد بود.
93/4/27- سولماز: باسلام ، ضریب SDs در تنظیمات طراحی مربوط به چه می باشد آیا می توان از این اثر برای بار قائم زلزله استفاده کرد . لطفاً محاسبات و مراحل را توظیح دهید .
پاسخ: با سلام، بله ضریب SDs یکی از ضرایب لرزه ای در آیین نامه بارگذاری آمریکا می باشد. که زلزله قائم بر اساس آن تعیین می شود. در ویرایش سوم استاندارد 2800 زلزله قائم شامل کل سازه نمی شود و تنها برای بالکنها، تیرهای بلند و تیرهای با بار متمرکز قابل توجه اعمال می شود. در این حالت بار زلزله قائم به صورت دستی وارد می شود و ضریب Sds را باید برابر صفر وارد نمایید. در استاندارد 2800 ویرایش چهارم زلزله قائم در مناطق با لرزه خیزی خیلی زیاد بار زلزله قائم باید به کل سازه وارد شود که در این صورت مطابق صفحه 88 جزوه ایتبس اینجانب (که در همین سایت موجود است) باید ضریب بار مرده را در ترکیب بارها افزایش دهید. اگر بخواهید از ترکیب بارهای اتوماتیک خود نرم افزار استفاده نمایید. می توانید مقدار Sds رابر Sds=1.05*I قرار دهید که در آن I ضریب اهمیت سازه است (ص 88 جزوه ایتبس را ببینید).
93/4/23- سید علی جلالی: با سلام و سپاس فراوان - ضریب cd و اومگا که در ویرایش جدید 2800 آورده شده است در قسمت تنظیمات طراحی سازه های بتنی برای آیین نامه آمریکا چنین ظریبی مشاهده نشد ولی در تنظیمات سازه های فولادی قابل اعمال است لطفا در مورد سازه های بتنی راهنمایی فرمایید
پاسخ:با سلام، اومگا: این ضریب در سازه های بتنی برای ACI2005 و ACI2008 برابر 2 می باشد و برای تیرها و ستونها بدون اینکه از کاربر پرسیده شود اعمال می شود. در سازه های فولادی بسته به نوع سیستم (بادبندی شده و یا قاب خمشی و یا سیستم دوگانه) این ضریب متفاوت است و به همین جهت نرم افزار در سازه های فولادی از شما مقدار اومگا را می خواهد. در ACI2011 مقدار ضریب اومگا برای ستونها برابر 3 و برای تیرها برابر 2 می باشد (متفاوت است) و به همین جهت اگر در ETABS2013 آیین نامه طراحی را ACI2011 انتخاب نمایید، مقدار این ضریب همانند سازه فولادی خواسته می شود. ضریب Cd: این ضریب برای تبدیل تغییرمکان طراحی (حاصل از ایتبس) به تغییر مکان واقعی استفاده می شود. ما کنترل دریفت (تغییر مکان جانبی طبقات) را به صورت دستی انجام می دهیم. و عملا نرم افزار نیازی به این ضریب ندارد. پس چرا در سازه های فولادی این ضریب را می پرسد؟ در سازه های فولادی اگر از بادبند EBF استفاده نمایید، نرم افزار برای کنترل برخی ضوابط در این نوع بادبندها نیاز به این ضریب دارد و به همین جهت در قسمت طراحی آن را از شما می پرسد. ولی در سازه های بتنی نیازی به دانستن این ضریب ندارد و نمی پرسد.
93/4/22- عباسی: باعرض سلام و خسته نباشید. میخواستم بدونم خود شما در ساختمانهای بتنی تیر نیم طبقه راه پله رو چطور مدل میکنید. چون بعضی ها اونو بصورت دوسر مفصل در نظر میگیرن و بعضی ها هم میگن دال راه پله هم باید در نظر گرفته بشه و خیلی ها هم بصورت تیر معمولی دوسرگیردار مدل میکنن. تو این حالت هم ستون کوتاه تشکیل میشه و برش ستونها خیلی زیاد میشه. بهترین و عملیترین راه حل چیه؟ خیلی ممنون.
پاسخ: با سلام، برای اجرای راه پله در سازه بتنی روشهای مختلفی داریم: 1- اجرای دیوار کوتاه بتنی در زیر دال پله به طوریکه بار پله از طریق دیوار کوتاه به تیر زیرین منتقل شود. در این حالت باید دقت کرد که دیوار بتنی به ستون متصل نباشد و بین آنها فاصله قرار داد تا در زلزله مانع حرکت ستون نشود. 2- آویز گرفتن از تیر بالای پله 3-اجرای ورق نصبی فولادی در میانه ستونهای دو طرف راه پله و اجرای راه پله به صورت فولادی ( تیرهای فولادی پله به ورقهای فولادی نصب شده در ستون جوش می شوند. 4- اجرای تیر بتنی میان ستونها در حالت چهارم برخی از مهندسین آن را در نرم افزار مفصلی مدل می کنند و در نقشه ها نیز دتایلهایی برای مفصلی عمل کردن آن ارائه می دهند. از جمله عبور ضرب دری میلگردهای طولی در دو انتهای تیر میان طبقه و یا عدم استفاده از قلاب در انتهای میلگردهای تیر. از نظر بنده اینگونه دتایلها توجیهی ندارند و هیچگاه موجب نمی شوند که اتصال مفصلی عمل کند. اتصال تیر میان طبقه باید گیردار مدل شود (چون در عمل گیردار است). در رابطه با اثرات منفی گیردار منظور کردن آن می توان گفت موجب ایجاد لنگر میانی در ستونها می شود که این اثرات (لنگر و برش اضافی) توسط نرم افزار منظور می شود و جای نگرانی نیست.
93/4/20-رضا: سلام مهندس در سوالات همین سایت عرض کرده بودید که باید ثابت پیچشی برای قاب مهار نشده 0.15 برای کل تیرها اعمال شود این درست است ؟ یا باید فقط برای تیر فرعی این ثابت پیچشی را وارد کرد . چه لزومی دارد برای همه تیرها این عدد را وارد کرد در صورتی که فقط تیرهای فرعی باعث پیچش در تیر اصلی می شوند . لطفا ً توظیح دهید .
پاسخ: با سلام، منطقا این مقدار تنها باید برای تیرهایی وارد شود که تحت اثر پیچش قرار دارند (تیرهایی که به آنها تیر فرعی متصل شده است). یعنی شما می توانید J را برای تمامی تیرها برابر یک وارد نمایید و تنها برای تیرهایی که تحت اثر پیچش ناشی از تیر فرعی قرار دارند، این مقدار را برابر 0.15 وارد نمایید. ولی باید توجه داشت که در تیرهایی که لنگر پیچشی به آنها وارد نمی شود ( که اکثر تیرها اینگونه هستند)، وارد کردن یا وارد نکردن این مقدار تاثیری نخواهد داشت. بنابراین برای راحتی کار به جای اینکه به دنبال تیرهای دارای پیچش در سازه بگردیم و سختی پیچشی آنها را کاهش دهیم، می توان کل تیرها را کاهش داد. البته ناگفته نماند که در محاسبه دوره تناوب این مورد می تواند تاثیر گذار باشد.
93/4/13- بهرام: با سلام، ::1- در صورت مدلسازی دیوار برشی I شکل در قسمت SEC DESIGNER ، آیا حذف ستون های اطراف دیوار برشی الزامی میباشد؟ ::در این صورت آیا قاب بعد از حذف دیوار برشی قادر به تحمل 25 درصد نیروی زلزه خواهد بود؟::2- آیا ترسیم تیر در داخل دیوار برشی امری صحیح می باشد یا خیر؟ ::با تشکر
پاسخ: با سلام، ستونهای انتهای دیوار برشی باید در مدل باقی بمانند تا سختی آنها منظور شود. دقت نمایید که در SD تنها مقطع طراحی دیوار تعیین می شود تا موقعیت میلگردهای دیوار و ستونهای دو انتهای آن به ایتبس معرفی شود و ایتبس بر اساس چیدمان میلگردها در قسمت SD کنترل نماید که دیوار مقاومت کافی دارد یا نه. بنابراین در مدل سازه ای در ایتبس باید ستونهای اطراف دیوار باقی بمانند. در رابطه با تیر داخل دیوار اگر چه از نظر محاسباتی شاید نیازی به تیر داخل دیوار نباشد، ولی به لحاظ اجرایی، برای نمونه برای اتصال مناسب سقف به دیوار معمولا این تیرها در مدل منظور می شوند.
93/4/12- کسری: با سلام وادب::آیا اتاق پله به صورت خمشی مدل میشود؟ وجود اعضای شمشیری و مورب باعث مهاربندی شدن فاب آن می شود؟
پاسخ: با سلام، در سازه های فولادی تیرهای شمشیری به صورت دوسرمفصل به ستونها متصل می شوند. با توجه به اینکه تیرهای شمشری به صورت مستقیم نمی باشند و در طول خود دارای شکستگی هستند نمی توانند مانند بادبند سختی محوری بالایی داشته باشند. تصور کنید به جای یک بادبند قطری مستقیم، یک بادبند غیر مستقیم داشته باشیم. در این صورت با اعمال کششی و فشار به این بادبند غیر مستقیم، در وسط بادبند هم خمش خواهیم داشت و هم نیروی محوری. با توجه به بزرگ بودن تغییرشکلهای خمشی این بادبند به راحتی در اثر فشار وارد بر دو انتهای آن خم می شوند و سختی یک بادبند مستقیم را نخواهد داشت . بنابراین می توان نتیجه گرفت که اعضای شمیشیری راه پله به صورت بادبند عمل نمی کنند. البته مسلما قدری سختی جانبی را افزایش می دهند که با مدلسازی آن در نرم افزار می توان اثرات سختی آنها را منظور کرد.
93/4/11- با سلام خدمت دکتر گرامی::در طراحی دیوار برشی در اسکلت بتنی با سیستم ترکیبی قاب خمشی متوسط+ دیوار برشی::1)اینکه دیوار ترک میخورد یا نه تاثیری در وارد کردن ضریب ترک خوردگی دیوار برشی و ستون متصل به آن دارد؟::اگر دارد چطور بفهمیم که دیوار ترک میخورد و مقدار ضریب ترک خوردگی دیوار و ستون متصل به آن چطور است؟::استاد لطفا این قضیه ضریب ترک خوردگیو واسم یکمی باز کنید که چه مقداری رو باید وارد کنیم؟
پاسخ: با سلام، بله طبق ACI دیوارهایی که ترک خورده باشند باید ضریب سختی آنها از 0.7 به 0.35 کاهش یابد. بنابراین ابتدا در مدلتان تمامی دیوارها را 0.7 قرار دهید (مطابق جزوه ایتبس بنده که در همین سایت برای دانلود قرار داده ام) و سپس تنشهای دیوارها را تحت زلزله بررسی نمایید. طبقاتی که در دیوارها تنشهای کششی بزرگتر از مقاومت کششی بتن می باشند باید انتخاب شده و سختی آنها به 0.35 کاهش یابد.
93/4/9- علی: سلام ::استاد گرامی در خصوص تبصره 3 ص 51 مبحث ششم (در سیستمهای مختلط چنانچه قاب خمشی نتواند 25درصد نیروهای جانبی را تحمل کند سیستم دوگانه نیست وجزء سیستم قاب ساختمانی ساده است) کدامیک از جمله های زیر در ست است1-درسیستم قاب خمشی با دیواربتنی که جز بند بالاست باید در محاسبات زلزله R=6ودر فایلی که دیوارها طراحی میشوند اتصالات تیر به ستون مفصلی انتخاب شود2-اگر فقط ضریب Rکاهش یابد کافیست .متشکر
پاسخ: با سلام، اگر در سازه با قاب خمشی بتنی همراه با دیوار برشی، قاب به تنهایی نتواند 25 درصد زلزله را تحمل کند، مسلما R آن برای شکل پذیری متوسط باید برابر R=7 منظور شود ولی لازم نیست اتصالات تیر به ستون در مدل ایتبس مفصلی شوند. البته در استاندارد 2800 صراحتی در این رابطه وجود ندارد و این نظر شخصی بنده می باشد. اگر تیرها مفصلی شوند، گرچه دیوار overdesign خواهد شد ولی در عوض تیرها و ستونها underdesign خواهند شد و منطقی به نظر نمی رسد.
93/4/9- احمد: با سلام::می خواستم بدونم بین کتاب فولاد طاحونی و ازهری کدوم بهتر و مناسب تره؟ و ازهری جدیدا کتاب جدیدی تحت عنوان lrfd به بازار داده آیا با توجه به تغییر آیین نامه فولاد دیگه نیازی به خرید چهار جلد قبل که بر اساس تنش مجاز نوشته شده نیست؟آیا کتاب بهتری هم برای فولاد وجود دارد؟لطفا راهنماییم کنید. ممنون
پاسخ: با سلام، مهندس طاحونی و دکتر ازهری هر دو کتابی بر اساس LRFD و ویرایش جدید آیین نامه منتشر کرده اند. از نظر خود بنده کتاب دکتر ازهری (جلد پنجم آن را باید خریداری نمایید) پربارتر و به روز تر می باشد.
93/4/7- موسوی: با سلام اقای دکتر می خواستم بدونم در سیستم قاب خمشی چگونه ممکن است پای ستون ها را مفصلی گرفت؟ لنگر ایجاد شده در ستون چه می شود؟
پاسخ: با سلام، اگر اتصال توسط نبش باشد (نبشی در پای ستون) و یا اینکه سایز سخت کننده ها نسبت به سایز ستون کوچک باشد، درصد گیرداری کمتر از 20 درصد بوده و مفصلی در نظرگرفته می شود. برای گیردار محسوب شدن اتصال باید سایز سخت کننده ها به صورت نسبی بالا بوده و بر اساس لنگر انتهای ستون محاسبه شوند. دقت نمایید که مفصل کامل در واقعیت وجود ندارد و عملا تمامی اتصالات درصدی از گیرداری دارند.
93/4/4-احسان: باسلام.در سقف های کامپوزیت یا متال دک ارماتورهایی که استفاده میشن ارماتور حداقل و حرارتی اند؟یا باید براساس لنگرهای مثبت و منفی محاسبه بشوند؟این ارماتور ها در دو جهت پخش میشوند؟
پاسخ: با سلام، در سقف کامپوزیت که فاصله تیرچه حدود یک متر است، و ضخامت بتن 8 سانتیمتر می باشد، آرماتورها حرارتی می باشند و باید در هر دو جهت قرار گیرند. در عرشه فولادی نیز با فرض اینکه فولاد عرشه به عنوان عضو کششی کار کند و از طرفی با فرض دوسرمفصل فرض کردن عرشه مابین تیرچه ها (فاصله تیرچه ها در این بیشتر است و ممکن است 2 تا 3.5 متر باشد)، این آرماتورها می توانند حرارتی باشند. البته باید محاسبه شود که آیا نیاز به آرماتور خمشی داریم یا نه. برای مثال اگر عرشه به صورت طره باشد باید آرماتور کششی برای آن منظور کرد.
93/3/30- صالحی: سلام. شنیدم که خاموت ها در ستونهای تنگدار نباید کمتر از 10 میلی متر باشند.... این موضوع در ایین نامه ایران وجود ندارد..... چرا؟
پاسخ: با سلام، طبق بند 9-23-3-2-2-4 حداقل قطر خاموت 8 میلیمتر می باشد. ولی طبق ACI 10 میلیمتر می باشد. که طراحان معمولا ACI را معیار قرار می دهند.
93/3/29 مسعود: با سلام و تشکر از سایت بسیار خوبتان::با توجه به تقسیم بندی دیوارهای پارتیشن در گروه بارهای زنده در مبحث 6 جدید در کاهش سربار و بار زلزله چه برخوردی با دیوارهای مذکور مینماییم؟؟
پاسخ: با سلام، در محاسبه بار لرزه ای در قسمت mass source این بارها باید به جای 20 درصد به صورت 100 درصد منظور شوند. این موضوع گرچه صراحتا در آیین نامه نیامده است ولی می توان به منابع خارجی رجوع کرد. از طرفی این بارها به جهت ماندگار بودن آنها جزو بارهای قابل کاهش محسوب نمی شوند. برای آشنایی با نحوه تعریف بارها طبق ویرایش جدید مباحث به جزوه ایتبس بنده که در سایت موجود است مراجعه نمایید.
93/3/26- دانشجو: سلام استاد؛باتوجه به اینکه رابطه ی مربوط به میزان خاموت لازم برای مقابله با برش ناشی از پیچش بهمراه برش ناشی ازنیروی برشی درمبحث نهم ...= Av+2At است، آیادر ETABS هم وقتیکه میخواهیم باتوجه به نتایج مربوط به همین بحث؛نوع وسایز آرماتور رادر تیرهاتعیین کنیم بایدعددی که برنامه برای پیچش میدهدرا در 2 ضرب کنیم وبا مقدارمربوط به برش جمع کنیم یا خیر؟ممنون از اینکه درباره نشر علم جهانی فکر میکنید.
پاسخ: بله باید اعداد مربوط به پیچش دوبرابر شده و با اعداد مربوط به برش جمع شوند.
93/3/23- سما: با سلام::میخواستم اگه امکانش هست بفرمایید منظور از M11,M12,M22,F11,F12,F22 در قسمت ضریب کاهش سختی سطح در برنامه SAP چیه؟ به طور کلی تعریف ریاضیشونو میخوام. اخه یه جا نوشته بود F22 سختی در طول دیوار برشیه ! این سختی چه طور تعریف می شه؟ نسبت چی به چیه؟ میخوام بدونم مث تحلیل که سختی نسبت ممان اینرسی به طول بود اینجا هم همینطوره؟چرا خبری از بردار 3 نیست؟
پاسخ: با سلام، در المان های دیوار بر خلاف اعضای تیر و ستون، نمی توان مستقیم سختی ممان اینرسی را وارد کرد. صفحه 79 جزوه ایتبس بنده را ببینید. f22 سختی کششی در راستای قائم می باشد. برای تغییر سختی خمشی المان های دیوار می توان این پارامتر را تغییر داد. با کاهش این پارامتر هم سختی محوری (EA) و هم سختی خمشی (EI) کاهش می یابند.
93/3/22- غلام اسدی: سلام استاد بزرگوار من از مطالب شما بسيار سود برده ام و اول خواستم سپاس گذار باشم::دوم در سوال 28آزمون آذر 92 المان مرزي نياز ندارد من فكر ميكنم استنباط شما اشتباه باشد چون آن را براي حدشكل پذيري زياد گفته است و در حد شكل پذيري متوسط كه در سوال گفته شده اصولا نياز به جز مرزي نيست . نظر شما چيست ؟
پاسخ: با سلام، طبق بند 9-23-3-3-1 مبحث نهم (ویرایش جدید) ضوابط مربوط به المان مرزی سازه ویژه در سازه متوسط نیز باید رعایت شود.
93/3/22- سهرابی: با سلام ::در طراحی پی های نواری ،با عنایت به اینکه نسبت "ضخامت پی " به "عرض پی " عدد قابل ملاحظه ای است، آیا به نظر جنابعالی باید حداقل ارماتور پی ها در نظر گرفته شود یا با توجه به اینکه عملکرد پی مشابه تیر است حداقل آیین نامه ای مربوط به تیر باید رعایت گردد.؟
پاسخ: با سلام، آرماتور حداقل پی ها بر اساس بند 9-20-5 مبحث نهم محاسبه می شود. در این بند گفته شده است که اگر پی نواری باشد مقدار آرماتور در "ناحیه کششی" نباید کمتر از 0.0025 باشد. ولی برای پی های گسترده و نیز منفرد حداقل آرماتور حرارتی باید رعایت شود (بند 9-20-8-1). بنابراین برای فونداسیون لازم نیست آرماتور حداقل تیرها رعایت شود (حتی اگر ابعاد آن مشابه تیر باشد). علت این تفاوت می تواند تفاوت عملکرد و ماهیت رفتاری تیر و پی باشد.
93/3/20- حمید: سلام::::در مبحث ششم ویرایش جدید ( سال 92 ) برای بالکن مشخص شده است که باید بار زنده 1.5 برابر بار اتاق نزدیک به آن باشد یعنی 1.5 * 200 = 300 کیلوگرم بر سانتی متر مربع و اما سوال اصلی من این هستش که این مقدار 1.5 برابر شدن برای بالکن طره هم کاربرد دارد و یا خیر ؟ بار زنده بالکن طره طبق مبحث ششم جدید چقدر می باشد .::::
پاسخ: با سلام، بالکن چه طره باشد و چه نباشد، بار زنده آن 1.5 برابر خواهد بود. علت 1.5 برابر در نظر گرفتن بار بالکن، احتمال انبار کردن وسایل در آن می باشد.
93/3/12- سعید: با سلام.صفحه 187 مبحث 10 یه رابطه برای برش در چشمه اتصال داده شده است. خواستم ببینم علامت های این فرمول همیشه به همین شکل هستن یا بسته به شکل اتصال ممکنه علامت ها عوض بشن. چون تبصره 1 صفحه 187 این فرمول رو با توجه به شکل 10-2-9-21 داده است و اگه جهت لنگر ها یا برش ستون عوض بشه این فرمول دچار تغییر میشه؟؟؟؟؟؟؟؟؟؟؟؟با تشکر
پاسخ: با سلام، تحت اثر زلزله نیروها مطابق همان شکل آیین نامه خواهد بود به طوریکه در رابطه 10-2-9-36 نیروی Vu مربوط به ستون تاثیر کاهنده دارد و موجب می شود، برش در چشمه اتصال کاهش یابد.
93/3/11- حسین: با سلام . در محاسبه اتصال گیردار که در سایت قرار دادید(و واقعا متشکریم) در قسمت محاسبه برش طراحی در بر ستون(مثال طراحی اتصال تیر PG1) اثر بار متمرکز ناشی از تیرچه j1 با سطح بارگیر 50 مترمربع با یک نیروی متمرکز 321kn در نظر گرفته شده ولی چرا اثر بارهای متمرکز ناشی از 8 تیر کامپوزیت روی تیر PG1 در نظر گرفته نشده است؟ با تشکر
پاسخ: با سلام، بار مربوط به 8 تیرچه کامپوزیت به صورت یک بار گسترده از نوع q درنظر گرفته شده است.
93/3/9- امینی: با سلام و خسته نباشید.::آیا در طراحی سقف کامپوزیت تیرهای اصلی هم باید به صورت تیر کامپوزیت طراحی شوند یا خیر؟::آیا در طراحی سقف کامپوزیت تیری که متصل به بادبند برون محوری EBF میباشد چگونه طراحی می شود؟به صورت کامپوزیت و یا به صورت معمولی؟
پاسخ: با سلام، تیرهایی دوسرگیردار که جزئی از قاب خمشی هستند و نیز تیرهای متصل به بادبند بهتر است به صورت تیر فولادی (غیر کامپوزیت) منظور شوند. علت: در نواحی بحرانی این تیرها اجازه نصب برش گیر نداریم و عملا قسمتهایی از این تیرها همراه با بتن کار نمی کنند. همچنین شاهتیرهای که دو سرمفصل هستند و در محیط سازه قرار می گیرند بهتر است به صورت تیر فولادی غیر کامپوزیت طراحی شوند. علت: بتن لبه ممکن است به خوبی بتن ریزی نشود.
93/3/5- کیوان: سلام::الف : در طراحی دیوار برشی باید تیر درون دیوار برشی در نظر گرفته شود و اجرا گردد یا خیر لزومی ندارد ، تفاوت این دو ( اجرا شدن تیر و اجرا نشدن تیر ) را بفرماید که چه تاثیری در سازه می تواند داشته باشد .::::ب : در طراحی کنسول بتنی که از سه طرف تیر دارد ، با کنسول دال بتنی که هیچ تیر پیرامونی ندارد چه تاثیر در طرحی سازه دارد . کدام مورد بهتر است ، مقایسه این دو را بفرمائید .
پاسخ: با سلام، الف: از نظر آیین نامه ای هر دو حالت صحیح است. از لحاظ اجرایی، بهتر است تیر اجرا شود تا فضای کافی برای مهار سقف وجود داشته باشد و از طرفی آرماتورهای تیرهای دهانه کناری (که دیوار ندارند) بتوانند در داخل دیوار ادامه یابند و یکپارچگی افزایش یابد. ب) مسلما با اجرای تیر مقاومت افزایش می یابد. منتهی هزینه نیز افزایش می یابد. هر دو طرح صحیح هستند و به نظر طراح بستگی دارد. معمولا اگر امکان اجرای تیر وجود داشته باشد، به جای دال از تیرچه بلوک برای اجرای بالکن استفاده می شود (اقتصادی تر است). و در مواردی که امکان اجرای تیر وجود ندارد از دال طره استفاده می شود.
93/2/28- بابک: با سلام و خسته نباشید آیا می توان قسمتی از سقف تیرچ?? بلوک ساختمان دو طبقه در حال استفاده را برای دوبلکس کردن دو طبقه برداشت و تخریب کرد ؟ آیا مشکلی از لحاظ بار گذاری پیش نمی آید.
پاسخ: با سلام، حذف قسمتی از سقف می تواند موجب تفییر موقعیت مرکز جرم شده و در سازه ایجاد پیجش کند. علاوه بر این موجب از بین رفتن فسمتی از دیافراگم سقف می شود. به خصوص اگر در سازه بادبند داشته باشید باید کنترل نمایید که بادبند ها ازطرفین سقف به بقیه سازه متصل بافی بماند. بنابراین پاسخ کلی منفی است. بهتر است از یک مهندس با تجربه و آشنا به این مسائل در خواست نمایید که سازه را بررسی کند و با تشخیص ایشان اقدام به حذف نمایید.
93/2/18- سیاوش راستکار: با سلام و خسته نباشید. سوالی داشتم در مورد نحوه ی مدلسازی دیوار های برشی - آقای دکتر میشه در مدلسازی دیوار برشی از مقطع SD استفاده کرد و مقطع دیوار را مانند ستون تعریف کرد، و در محل دیوار ها از آن استفاده کرد بطوری که دیگه دیوار رو مش بندی نکنیم و دیوار برشی رو بصورت یک ستون با طول زیاد و عرض کم مدل سازی کنیم البته با اعمال ضرایب مربوطه با تشکر
پاسخ: با سلام، اگر تنها نتایج تحلیل سازه مد نظرتان است، این کار دارای تقریب است. در این صورت باید ستون معادل را با تیرهای صلب به بقیه سازه متصل سازید. علاوه بر این در 93/2/16- علی: باسلام و تشکر، با توجه به اینکه وزن تیغه ها را باید جزوه بارهای زنده در ایتبس اعمال کرد، در تعیین mass source بار تیغه ها به چه صورت باید شود؟ به صورت 100 درصد یا 20 درصد؟
پاسخ: با سلام، در تعریف بارهای زنده باید یک بار زنده از نوع بار زنده (غیر قابل کاهش) با یک نام جداگانه (مثلا LPARTITION) تعریف نمایید و بارهای زنده تیغه ها را از این نوع وارد نمایید. سپس در قسمت mass source مقدار ضریب بار LPARTITION را برابر 100 درصد منظور نمایید.
93/1/10- کیا: با سلام::در رابطه با بار متمرکز نوشته شده در مبحث 6 ویرایش 1392 برای بام تخت ممکنه یک مقدار توضیح بدین؟کدوم قسمت و به چه شکل وارد محاسبات بارگذاری باید بشه.منتظر پاسخ شما هستم
پاسخ: با سلام، این بار برای طراحی موضعی تیرچه ها می باشد. یعنی هر یک از تیرچه به صورت تکی باید بتوانند یک بار متمرکز زنده را در وسط خود تحمل کنند. در این صورت لنگر وسط تیرچه برابر PL/4 خواهد بود. در صورتی که طراحی تیرچه ها دستی انجام شود، نیازی به وارد کردن این بار در نرم افزار نخواهد بود.
93/1/6- مجید: عرض سلام وتبریک سال نو.::آیا برای اجرای دیوار حائل زیر زمین با آجر بنایی ظوابط وبند خاصی در مقررات ملی وجود داره.اگه هست لطفا بند مذکور ر اعلام کنین.ممنون میشم.
پاسخ: با سلام و تبریک، اگر هم باشد بنده ندیده ام. منتها ضخامت لازم برای دیوار باید توسط طراح محاسبه شود و برای طراحی نیز باید فشار خاک وارد پشت دیوار طبق 6-4-2 مبحث ششم (ویرایش 92) محاسبه و بر دیوار وارد شود و با فرض یک مقدار مناسب برای مقاومت دیوار بنایی محاسبه شود.
92/9/7-عامری: جناب استاد سلام، خسته نباشید.::::ضمن تشکر از سخاوتمندی و وب سایت بسیار عالی شما، می خواستم از جنابعالی خواهش کنم در صورت امکان لطف کنید و pdf آیین نامه ی ASCE 41-06 رو هم در لیست آیین نامه ها قرار بدید.::::از لطف و محبت شما بینهایت سپاسگزارم.::::ارادتمند شما، عامری
پاسخ: با سلام، بنابه پیشنهاد شما این فایل را در قسمت آیین نامه های آمریکا اضافه کردم.
92/9/2- میثم: سلام::همین طور که میدانید در حالتهای طیفی زلزله (مثلا جهت sx)دو مولفه vxوvy داریم که مولفه xبزرگتر از مولفهyاست ،حال جهت همپایه کردن برش پایه استاتیکی وطیفی کدامیک از روشهای زیر صحیح است؟چرا؟در صورت امکان کتاب معرفی بفرمایید.::1-یرش پایه مولفه x طیفی را با برش پایه جهت xاستاتیکی همپایه کنیم::2-برایند برش پایه طیفی (رادیکال جمع توان دوم vxوvy) را با برش پایه استاتیکی جهت x. متشکرم
پاسخ: با سلام. مسلما باید از روش دوم استفاده شود. مسلما کل برش پایه حاصل از تحلیل طیفی باید با برش کل استاتیکی همپایه شود و کل برش نیز به صورت جمع برداری محاسبه می شود که خودتان اشاره کردید. کتاب خاصی نمی شناسم.
92/8/30- ابراهیم: با سلام و ارادت جناب دکتر آیا در نرم افزار etabs ستون های اطراف دیوار برشی بعنوان المان مرزی باید در قاب مدل شوند یا تعریف مقطع در sd کفایت می کند چون مدل کردن یا نکردن آن جواب های بسیار متفاوتی می دهد
پاسخ: با سلام، بله باید مدل شود و همراه با دیوار pier شود. نرم افزار در مرحله تحلیل سازه به انچه که مدل شده است توجه می کند و نیروها را بر اساس اعضای رسم شده استخراج می کند و پس از انجام تحلیل سازه در مرحله بعد با توجه به مقطع طراحی که رسم کرده اید دیوار را چک می کند.
92/8/1- رامین: با سلام،چرا در یک سازه فولادی، تیرها در یک طبقه در اتصال به ستون باید هم ارتفاع باشند؟
پاسخ: با سلام، بایدی در کار نیست. تنها اگر قاب خمشی داشته باشید، و تیرهایی با ارتفاع متفاوت به ستون (گیردار) وصل می شوند، ممکن لازم شود از ورقهای پیوستگی بیشتری استفاده شود. پس توصیه می شود تا حد امکان تیرها هم ارتفاع باشند.
92/7/23- جواد:با تشکر از سایت بسیار عالی تان:::::: در تحلیل دینامیکی همواره باید برش پایه دینامیکی را بر اساس برش پایه استاتیکی هم پایه نمود.::علت این کار چیست ؟ مگر برش پایه ای که با روش تحلیل طیفی بدست می اید مقدار درستی نیست.::::
پاسخ: با سلام، تحلیل دینامیکی در نرم افزار بدون منظور کردن سختی اجزای غیر سازه ای مانند دیوارها و دیگر مواردی می باشد که در مدل نرم افزاری ترسیم نمی شوند. بنابراین دوره تناوب سازه کاملا قابل اعتماد نیست. به همین جهت باید با برش استاتیکی (که با دوره تناوب آیین نامه محاسبه شده) هم پایه شود. استفاده از تحلیل دینامیکی باعث می شود برش همپایه شده، به صورت بهتری در ارتفاع سازه توزیع شود.
92/7/21- مسعود اصلاحی: با سلام و خسته نباشید، در طرح سازه های بتنی گاهی اتفاق می افتد که مساحت میلگرد لازم جهت ستون طبقه بالا بیش از طبقه پائین است به عبارتی نیروهای طرح ستون طبقه بالا بدست آمده از آنالیز ، بیش از نیروهای طرح همان ستون در طبقه پائین است ، آیا در نظر گرفتن قطر بیشتر جهت آرماتور ستون در طبقه بالا منع آیین نامه ای دارد ؟ نظر شخصی شما چیست؟
پاسخ: با سلام، بله در برخی موارد چنین می شود. از نظر آیین نامه ای منعی نداریم. ولی معمولا طراحان ترجیح می دهند همان آرماتورهایی که برای ستون فوقانی منظور کرده اند، برای ستون های پایین تر کمتر از آن قرار ندهند.
92/7/18- عین اله قاضی لو: سلام::دالهای بتنی به شکل سهمی و نیم دایره امروزه در سازه های بتنی خیلی متداول شده است. طراحان محترم این دالها، چگونه با آن در برنامه ایتبز برخورد میکنند؟آیا در برنامه ایتبز میتوان این دال ها را رسم و مدلسازی کرد یا باید یک شکل مستطیل و یا مربع معادل آنها را رسم و مدل کرد؟
پاسخ: با سلام، نرم افزار ایتبس دال طراحی نمی کند. این دالها معمولا به صورت دستی و بر اساس حداکثر طول طره آنها آرماتورهایشان محاسبه می شود. البته در نرم افزار تنها برای منظور کردن وزن و دیگر اثرات آنها می توان به صورت چند ضلعی مدل کرد. در نرم افزار ایتبس 2013 امکان رسم دالها به صورت منحنی (به جای چندضلعی) معیا شده است.
92/7/9/ سیاوش: سلام جناب دکتر::بعضی از دانشجویان سؤالاتی راجع به فونداسیون در رقوم ارتفاعی مختلف پرسیده اند که باید توجه داشت نرم افزار مربوطه تنها نیروها را در یک تراز در نظر میگیرد و مواردی از قبیل اعمال حالت شیب دار، جنبۀ کاربردی نداشته و ورژنهای جدید آن را در نظر نمیگیرد و تنها در نرم افزار قرار داده شده و به گونه ای غیر فعال است و توان محاسبه را ندارد.
پاسخ: با سلام، در نرم افزار ETABS امکان تعریف ستونها با ترازهای متفاوت تکیه گاهی وجود دارد و در صورتی که از پی شیبدار استفاده کرده باشید، حتما لازم است که در نرم افزار نیز آنرا به درستی "در دو تراز مختلف" مدل نمایید. البته در نرم افزار SAFE نیازی به تعریف دو تراز مختلف نمی باشد و می توان تمامی پی ها را به صورت یک تراز مدل کرد و نتایج آن نیز با واقعیت تفاوت چندانی نخواهد داشت. منتها برای انتقال اطالاعات از ETABS به SAFE، نیز باید دو تراز مختلف در ETABS را به صورت فایلهای جداگانه export کرده و سپس قبل از اینکه در SAFE آنرا import نمایید، توسط یک ویرایشگر متنی گرهها و نیروها را در دو تراز با هم یکی کرده و سپس در SAFE وارد نمایید.
92/7/3- خطیب: باسلام و احترام- پس از طراحی یک سازه بتنی در ایتبز و در مرحله مشخص کردن شماره آرماتورهای خمشی تیر بتنی مشخص شد که در برخی از تیرها باید از دو ردیف آرماتور در ناحیه کششی بتن استفاده شود. آیا باید مقدار کاور بتن در مدلسازی آن تیرها تغییریابد و طراحی کنترل شود؟ ثانیاً مقدار کاور تعریف شده در ایتبز تنها برای قسمت کششی بتن(تک ارمه) است یا فشاری(دوبله آرمه) را نیز شامل میشود؟ با تشکر
پاسخ: با سلام، در نرم افزار ETABS هم برای میلگردهای فوقانی و هم میلگردهای تحتانی پوشش بتن تا مرکز میلگردها تعیین می شود که در صورت استفاده از دو ردیف میلگرد باید فاصله را تا مرکز میلگردها وارد نمایید. مثلا اگر دو ردیف میلگرد phi28 داشته باشید، باید مقدار 4+1+2.8+2.5/2=9.05 را وارد نمایید.
92/6/25- رضا مقبلی: سلام آقاي دكتر::ضوابط ضخامت پليت هاي زيرسري و روسري در اتصالات گيردار چيست؟::آيا درسته ضخامت اين پليت ها حداقل مساوي ضخامت پليت بال تيرخواهد بود؟(تا محل تشكيل مفصل پلاستيك در فاصله d از بر اتصال را به سازه تحميل كنيم)::از طرفي افزايش بيش ازحد ضخامت پليت زير و روسري چه اثراتي دارد؟::باتشكر::::
پاسخ: با سلام، ضخامت ورق روسری معمولا بین 1.5 تا 2 برابر ضخامت بال تیر بدست می آید. مراحل طراحی این نوع اتصال را می توانید در قسمت جزوات نرم افزاری و طراحی دانلود نمایید.
92/6/25 پریا: با سلام . برای طراحی فنداسیون مناره مسجد چه نکاتی را باید در نظر بگیرم؟
پاسخ: مهمترین مسئله کشش در خاک و واژگونی می باشد.
92/6/21- سید جمال الدین طلوع: باسمه تعالی::سلام ::::در یک سازهناچار به استفاده از بادبند قطری هستیم. اما از آنجایی که طول دهنه مورد نظر زیاد است لاغری عضو قطری بیش از حد مجاز میشود هرچند که نسبت تنش در آن مقطع به حدود 0.5 میرسد. ::حال می خواستم بدانم آیا می توان با استفاده از یک دستک مرکز عضو قطری را به گره وصل کرد تا طول مهارنشده عضو قطری کاهش یابد. در اینصورت طول مهارنشده را میتوان 0.5 و 0.7 در نظر گرفت؟ با تشکر
پاسخ: با سلام، خیر مجاز به چنین کاری نمی باشید. وجود این دستک می تواند در میانه بادبند اصلی ایجاد مفصل پلاستیک کرده و عملکرد آن را مختل کند. از لحاظ تئوریک نیز با افزودن چنین دستکی، طول موثر به مقادیر 0.5 و 0.7 کاهش نمی یابد.
92/6/20- فریا:با عرض سلام و احترام آقای دکتر ، اگر در وصله ستون از وصله مستقیم با جوش نفوذی کامل استفاده شود ایا دیگر نیازی به طراحی ورق وصله نیست؟ اگر این جوش، جوش کارخانه ای نباشد و در کارگاه انجام شود چطور؟ اگر برای جوش نفوذی کارگاهی ورق وصله بایدوجود داشته باشد باید رابطه Zs.Fy.6ZcFye را برآورده کند یا باید بخشی از نیرو که توسط جوش نفوذی اتصال مستقیم تحمل می شود از .6ZcFye کم شود؟ با تشکر
پاسخ: با سلام، در صورت استفاده از جوش نفوذی با نفوذ کامل و انجام تست جوش (حتی اگر کارخانه ای نباشد)، نیازی به ورق وصله نخواهد بود.
92/6/10- دانشجو: با سلام. در يك كنسول با سيستم دال و با ابعاد مشمول دال دو طرفه، آيا حتما مي بايست يك تير در لبه دال ( لبه كنسول) پيش بيني كرد يا خير؟( اين موضوع مورد بحث ناظر و طراح معماري در يك ساختمان مسكوني است كه محاسب از ارايه جزييات خودداري كرده و لي ناظر معتقد به تعبيه تير در لبه دال است.) با تشكر
پاسخ: با سلام، خیر لازم نیست. دال بتنی بالکن را می توان تنها از یک لبه و به صورت طره به سازه متصل کرد که البته در این حالت با هر ابعادی که باشد، یک طرفه محسوب می شود و آرماتورهای آن بر اساس خمش یک طرفه محاسبه می شود.
92/6/10- ایوب: با عرض سلام و خسته نباشید به استاد عزیز و گرامی, استاد چرا در ایتبس همیشه لنگر تیرهای طره ناشی از بار زلزله ex و ey صفر هستند پس چرا ما باید طره ها رو برای ترکیب بار 100-30 طراحی کینیم زیرا هیچ نیرویی از زلزله در طره دیده نمیشود و فقط نیروهای مرده و زنده داریم.
پاسخ: با سلام، بارهای جانبی مانند زلزله x و y بر تیرهای طره و نیز تیرهای دو سرمفصل اثر نمی کنند. در طره بار قائم زلزله به صورت دستی و مشابه بار مرده وارد می شود و برای طراحی آنها باید ترکیب بارهایی را که زلزله قائم دارند استفاده نمایید.
92/6/7- خالدی: در مورد نحوه تعریف اتصالات در سازه های بتنی برام سوال پیش آمده است.::1- آبا تیر پله می تواند مفصلی باشد.(هم تیر طبقه و هم تیر نیم طبقه) (آیا اجرایی است ؟)- بالکن چطور ؟::2-اتصال تیر به تیر به صورت مفصلی می تواند باشد؟ (آیا اجرایی است ؟ دیتایل آن به چه صورت است؟؟)
پاسخ: با سلام، در رابطه با اتصال تیرهای فرعی بتنی به تیرهای اصلی و یا اتصال تیر میان طبقه راه پله به ستون، برخی از طراحان دتایلهایی را پیشنهاد کرده و آنها را دو سر مفصل در نظر می گیرند (از نظر اینجانب این دتایلها مردود است). از جمله میلگردهای فوقانی و تحتانی تیر فرعی را به صورت ضربدری در تکیه گاه خم می کنند (که تاکید می کنم از نظر بنده نادرست است). و یا اینکه انتهای میلگردهای فوقانی تیر فرعی را بدون خم انتهایی به کار می برند تا طول مهار آنها به اندازه کافی تامین نشده و در اثر لنگر منفی کمی از داخل بتن سر خورده و لنگر منفی انتهای تیر کاهش یافته و دو سر مفصل منظور شود. در رابطه با اتصال تیرهای فرعی به تیر اصلی، در صورتی که ضریب ترک خوردگی پیچشی تیرهای اصلی به صورت مناسبی تعیین شود، عملا پیچش وارد بر تیر اصلی کاهش یافته و نیاز به دو سرمفصل کردن تیر فرعی در مدل نخواهد بود (دقت شود که در صورت دوسرمفصل کردن تیر فرعی عملا پیچش در تیر اصلی صفر می شود که نادرست است). ضریب سختی پیچشی تیرهای اصلی را می توانید برابر 0.15 وارد نمایید و در صورتی که باز هم پیچش زیاد باشد، می توانید با رعایت بند 9-12-11-2 مبحث نهم مقدار ضریب ترک خوردگی پیچشی را بیشتر کاهش دهید.
92/6/7-خالدی: در مورد نحوه تعریف اتصال تیرها در دیوار برشی::در کتاب دکتر باجی عنوان شده : در دیوارهای برشی که به صورت غشایی عمل می کنند اتصال تیرهایی که عمود بر طول دیوار برشی هستند به صورت مفصلی است زیرا دیوارهای برشی در جهت خارج از صفحه قادر به تحمل لنگر خمشی نیستند. ::(سوال =آیا تعریف این نوع اتصال اجرایی است؟؟؟اگه اجرایی است چطور می توانم دیتایل مناسب برای آن تعریف کنم که عملکرد مفصلی داشته باشد؟؟)
پاسخ: با سلام، در مواردی که عمود بر دیوار برشی تیر فرعی متصل می شود، بهتر است در تراز طبقات، در داخل دیوار، تیر اصلی نیز در نظر گرفته شود تا تیر فرعی به جای دیوار به تیر متصل شود. در ضمن بنده به شخصه برای مدلسازی دیوارهای برشی از المان shell استفاده می کنم.
92/6/5- هادی: سلام اقای دکتر::برای در نظر گرفتن سختی موضعی ایجاد شده در محل پی ، آیا لازم است سختی ناشی از المان های دیوار برشی نیز بر روی پی گسترده مدلسازی کرد؟
پاسخ: با سلام، باید در نظر گرفته شود. وجود دیوار سختی را پی را تغییر داده و نتایج را تغییر می دهد.
92/6/3- امیر: سلام آقای دکتر و عرض خسته نباشید.در خصوص ارتفاع طبقه پیلوت که در ایتبس وارد می کنیم می خواستم بدونم که ارتفاع از روی پی تا روی سقف پیلوت حساب می شود یا تا اکس تیر سقف پیلوت( چون بعضی از کنترل کننده ها سلیقه های نتفاوتی دارند)؟ و اینکه اقای دکتر ضریب کاهش سختی پیچشی باید در چه مواقعی در تیرها اعمال گردد و مقدار ان 0.35 است؟
پاسخ: با سلام، در نرم افزار ایتبس تا روی تیر (نه کف سازی) معیار است. در رابطه با سختی پیچشی به "تمامی تیرها" ضریب 0.15 اعمال نمایید.
92/6/3- افروز خطیب: سلام. اگر در یک سازه خمشی بتنی ابعاد تیرها و ستونها به گونه ای باشد که استفاده از دیوار برشی برای محاسب ضروری باشد آیا با اضافه کردن دیواربرشی و اجرای دستور Concrete Frame Design برنامه ایتبز به وجود دیواربرشی در طراحی قاب خمشی پی برده و Ratio ستونها پایین میاید؟ عنایت دارید که طراحی قاب بتنی و دیوار برشی دستورات جداگانه در ایتبز دارند یعنی Concrete Frame Design و دستور Shear wall Design
پاسخ: با سلام، با افزودن دیوار برشی، با انجام "تحلیل سازه" توسط نرم افزار عملا عمده بار جانبی به دیوار منتقل شده و سهم قاب خمشی از تحمل بار جانبی کاهش می یابد. پس از استخراج نیروها، دیوار و قاب جداگانه "طراحی" می شوند.
92/5/31- حمیدرضا: حمید رضا ::سلام و عرض ادب خدمت آقای دکتر::در کتاب آقای دکتر سید بهزاد طلایی طبا ( طراحی جامع آیین نامه ایی سازه های بتن آرمه) برای کنترل نامنظمی پیچششی از بخش summury report عدد 1.2 راملاک قرار میدهد، در صورتی که آقای حسین صفر مردانلو میگوید این قسمت ایتبس درست نیست وباید دستی چک شود ، سوالم اینست کدام یک صحیح می باشد ؟
پاسخ: با سلام، در قسمت summary report تغییرمکان کل ارائه می شود. در حالیکه برای کنترل نامنظمی طبق بند 6-7-1-8-1-1 تغییرمکان نسبی (اختلاف تغییر مکان دو طبقه) معیار است. بنابراین همانطور که جناب مهندس مردانلو نیز در صفحه21 دفترچه راهنمای نکات حائز اهمیت (در همین سایت می توانید دانلود نمایید) عنوان کرده اند نمی توان از اعداد ارائه شده برای کل تغییر مکان یک طبقه برای کنترل تغییرمکان نسبی استفاده کرد.
92/5/30- مهران: سلام جناب دکتر::ممنون میشم در خصوص مقدار درز انقطاع برای ساختمانهای بیش از 8 طبقه توضیح بیشتری ارائه بدید. ::برای مثال در طبقه هشت ساختمانی وقتی 0.5R برابر "تغییر مکان بسبی طرح طبقه" را حساب میکنم عددی حدود 3 سانتیمتر به دست می آید. آیا این مقدار درز کل در آن طبقه است یا باید با درز طبقات پایین جمع شود.::جمله آئین نامه صراحتا حالت اولی را که عرض کردم بیان کرده است!::
پاسخ: با سلام، چنین محاسبه ای غیر منطقی می باشد چون در این صورت این ضابطه هیچگاه حاکم نخواهد بود. باید طبقات پایین را نیز منظور نمایید.
92/5/30- رضا: سلام:سیستم ستون بتنی و دال بتنی (بدون تیر) چه نوع سیستمی هست؟ سیستم قاب ساده در نظر گرفته میشه؟ یا چیز دیگه ای؟ ::
پاسخ: با سلام، چنین سیستمی قادر به تحمل بار جانبی نیست و لازم است در برخی از دهانه ها از دیوار برشی استفاده شود تا بار جانبی را تحمل کند.
92/5/29-رضا: با سلام و عرض ادب. ایا اعمال گزینه fram insertion point در نرم افزار جهت انالیز و طراحی صحیح است یا خیر لطفا توضیح بیشتری در این زمینه بفرمایید. با تشکر
پاسخ: با سلام، نرم افزار ETABS آکس قرار گیری تیرها را در بالای تیر و ستونها را در مرکز آن در نظر می گیرد که پیش فرض مناسبی است و نیازی به تغییر آن نیست.
92/5/27- لیوک خلچ: سلام آقای دکتر سلام گرم مارا از دیار مردم سخت کوش جنوب پذیرا باشید. استاد من در Safe8 یک پی نواری مدل کردم. اینطور که شنیدم این ورژن نرم افزار آرماتور عرضی پی را طراحی نمیکند. لطفا یک روش ساده و حتی بسیار محافظه کارانه برای طراحی خاموتها بیان کنید. در ضمن پی گسترده خاموت نیاز نداره؟ با تشکر از اهواز
پاسخ: با سلام، معمولا ضخامت پی را چنان در نظر می گیرند که نیاز به خاموت نداشته باشد، آنچه که به عنوان آرماتورهای عرضی در بالا و پایین پی منظور می شود باید بر اساس حداقل آرماتور حرارتی لازم تعیین شوند. در برخی نقاط از پی خمش عرضی نیز خواهیم داشت که در این صورت به جای استفاده از ضوابط مربوط به آرماتور حرارتی باید بر اساس خمش وارد شده، مقدار آرماتور عرضی تعیین شود که ممکن آرماتور حداقل خمشی حاکم شود. در نرم افزار SAFE می توان با ترسیم نوارهای عرضی مقدار آرماتور عرضی لازم را بدست آورد.
92/5/25- نیما بانکی: سلام آقای دکتر::1-چطور میشه در etabs دو تراز base مدل کرد؟ (آخه در یک پروژه مسکونی که زیر زمین دارد، قسمتی از فونداسیون در تراز همکف و قسمتی در تراز زیر زمین قرار دارد.)::2- چطور میشه به safe منتقل کرد؟::با تشکر فراوان.
پاسخ: با سلام، در ایتبس که مشکلی خاصی نداریم. به راحتی می توانید در هر گرهی که لازم است تکیه گاه قرار دهید. در انتقال به SAFE باید ترازها را جدا گانه انتقال دهید. یعنی یک بار تراز Base را انتقال دهید و بار دیگر تراز بالای آن را. سپس بسته به نوع طرح فونداسیون می توانید آنها را جداگانه طراحی کنید و یا اینکه با هم ترکیب کنید. اگر اختلاف تراز کم باشد معمولا پی ها را با پی شیب دار به هم متصل می کنند که در این صورت باید دو فایل را یکی کنید. در SAFE12 امکان کپی کردن نقاط از یک فایل به فایل دیگر وجود دارد. در SAFE8 نیز باید فایلهای متنی را در Notepad باز کرده و دستی نقاط را از یکی از فایلها به دیگری منتقل نمایید (کاری وقت گیر بوده و باید برای بار اول از یک فرد آشنا کمک بگیرید). در صورتی که اختلاف تراز زیاد باشد و یا به دلیل فاصله کم دهانه ها امکان استفاده از پی شیب دار نباشد. معمولا دیوار بتنی کار می کنند که در این صورت می توانید پی ها را جداگانه مدل نمایید.
92/5/25- حمید: با سلام از این که وقت میذارید و جواب ما رو میدید ممنونم چند سوال داشتم لطف کنید جوابشونو به من بدید.1- چرا حداقل درصد میلگردهای افت وحرارت برای میلگردهای با تنش جاری شدن بالاتر کمتر است؟ 2- چرا در به دست اوردن حداقل ارتفاع تیر ویا دال یک طرفه اگر از فولاد با fy بالاتر استفاده شود ضخامت عضو افزایش می یابد؟
پاسخ: با سلام، 1: با افزایش تنش تسلیم فولادها، مقاومت آنها بیشتر شده و می توان مساحت معادل کمتری قرار داد. 2: حداقل ارتفاع تیر بر اساس خیز تیر تعیین می شود. خیز تیر نیز بستگی به ممان اینرسی مقطع تبدیل یافته تیر دارد که در آن هرچه مساحت میلگردهای کششی بیشتر شود ممان اینرسی نیز بیشتر خواهد بود. آیین نامه می داند که با افزایش Fy، طراح از مساحت میلگرد کمتری استفاده خواهد کرد و به جهت کاهش مساحت میلگرد، ممان اینرسی نیز کاهش خواهد یافت. بنابراین برای جبران این کاهش، می گوید ارتفاع مقطع کمی افزایش یابد.
92/5/24- مهدی یگانه زاده: سلام و درود خداوند بر شما و گفتار شما. درکتابهای درسی داریم که جهت محاسبه نیروی زلزله می بایستی جرم سازه درترازهرطبقه رابدست آوریم .جرم سازه هم بااحتساب نصف طبقه بالایی ودر نظرگرفتن نصف طبقه پایینی بدست می آید.چنانچه دوطبقه داشته باشیم که یکی به ارتفاعh1 ودیگری h2باشد آیابرنامه های طراحی sap/etabs قادربه تشخیص این دوارتفاع جهت بدست آوردن جرم طبقات هستند.ویابایدبه صورت دستی حساب ولحاظ شود
پاسخ: با سلام، در نرم افزار اجزایی که مدل می شوند (مثلا ستونها و یا دیوارهای برشی و یا بادبند) در محاسبه وزن لرزه ای هر طبقه به صورت اتوماتیک نصف بار آنها برای طبقه بالا و نصف دیگر برای طبقه پایین منظور می شود و جای نگرانی نیست. ولی دیوارهای پیرامونی (غیر بتنی) در نرم افزار مدل نمی شوند و وزن آنها به صورت بار گسترده بر تیر زیر آن (توسط کاربر) محاسبه و وارد می شود. بنابراین عملا کل وزن دیوار را به طبقه زیرین خود وارد کرده ایم و نرم افزار نیز آنرا به عنوان وزن طبقه منظور می کند ( که نادرست است). برای اصلاح این مورد یک بار از نوع other با نام wall یا Mass تعریف کرده و برای اصلاح تفاوت بارهای دیوار از آن استفاده می کنیم. برای آشنایی با نحوه عمل، به جزوه راهنمای گام به گام انجام پروژه های فولاد و بتن مهندس جعفری در همین سایت مراجعه نمایید.
92/5/23- رهبری: سلام آقای دکتر::ببخشید در طراحی ستون در etabs برای حالت حد نهایی(LRFD) مقاطع دوبل ستون ها رو چطور به نرم افزار تعریف می کنیم؟::اگر به روش SD section باشه که می گن تو این روش نرم افزار فشردگی مقطع رو کنترل نمی کنه؟::حالا روش کار قطعی چی هستش؟::خیلی ممنون می شم اگه جواب بدین.
پاسخ: با سلام، باید آنرا با یک مقطع غیر SD معادل نمایید. برای این کار می توانید از نرم افزار proper استفاده نمایید. این نرم افزار به صورت فایل excel نیز موجود است. و قادر است یک فایل با پسوند pro تولید نماید (همانند فایل های خود ETABS) که نرم افزار مقاطع را فشرده منظور نماید. این نرم افزار را می توانید در سایت ایران سازه جستجو نمایید.
92/5/21- مهدی: با سلام::آیا مقطع اجرایی یک دیوار برشی که بصورت یکنواخت در ایتبس مدل شده است مثلا 2 متر طول و به عرض 35 سانتیمتر همانند مقطع مدل شده میباشد یا با توجه به اینکه در ایتبس دیوار آکس به آکس مدل میشود طول مقطع اجرایی کمی بزرگتر درنظر گرفته میشود مثلا دیوار مدل شده به طول 2 متر در اجرا حدودا 2.4 میشود
پاسخ: با سلام، اگر از روش general reinforcing pier section استفاده نمایید، مقطع دیوار به صورت دقیق و با ابعاد واقعی منظور می شود و نیازی به تغییر نخواهد بود.
92/5/18- الناز: با سلام و تشکر از زحمات استاد گرانقدر::استاد ایا در etabs در قسمت بارگذاری برای اسانسور هم بارگذاری انجام می دهیم ؟ و اگر انجام میدهیم نحوه محاسبه بار اسانسور و اینکه در کدام قسمت سازه وارد میکنیم .با تشکر
پاسخ: با سلام، وزن کل آسانسور و ملحقات آن را در جهت اطمینان به تیرهای (یا اگر به ستون متصل است، به ستونهای) طبقه آخر وارد نمایید. در سازه های مسکونی کوچک، به حداقل بار می توانید بار کل را 1.5 تن فرض کرده و با احتساب ضریب ضربه دو، کل بار را 3 تن منظور نمایید. بدین ترتیب این بار را به چهار قسمت تقسیم کرده (750 کیلوگرم) و به چهار گوشه آسانسور (به تیرهای اصلی) وارد نمایید.
92/5/15- رضا نیک محمدی: با درود و سلام:: آقای دکتر ببخشید یه سوالی راجع به بار دیوار جداگر راهپله از پذیرایی و سربار تیغه بندی داشتم. تو اکثر کلاسهای آموزش ایتبز یا اکثر دوستان من، میان به کل کف های ساختمان سربار تیغه بندی به اندازه 100 کیلوگرم بر متر مربع میدن و دیگه هیچ دیوار یا تیغه دور راهپله را در مدل ایتبز وارد نمیکنند آیا این کار صحیح است یا یک عرف مهندسی است؟ واینکه این عدد 100 نیز یک عرف مهندسی است؟
پاسخ: با سلام، عدد 100 در بند 6-2-2-3 مبحث 6 آمده است. دیوارهایی که وزن متر مربع آنها کمتر از 150 کیلوگرم برمترمربع می باشد، به صورت گسترده بر کف درنظر می گیریم(بند 6-2-2-5 مبحث ششم). دیوارهای اطراف راه پله اگر 20 سانتی اجرا شوند ( که معمولا اینگونه می باشد)، وزنشان بیشتر از 150 خواهد بود و باید مانند دیوارهای پیرامونی به صورت بار گسترده بر تیر زیر آن وارد شود و نباید آن را معادل سازی کرد. در کف طبقات نیز اگر تیغه ها (10 سانتی) زیاد باشد، ممکن است وزن مترمربع وارد بر کف معادل آنها بیشتر از 100 باشد. مثلا اگر در یک کف به ابعاد 5 متر در 10 متر، طول کل تیغه ها برابر 15 متر باشد. با فرض ارتفاع تیغ ها برابر 3 متر و وزن مترمربع سطع دیوار برابر 150 کیلوگرم بر متر مربع، وزن معادل وارد بر کف برابر خواهد بود با: q= (15*3*150)/(5*10)=135. در این صورت به جای بار 100 باید بار معدل تیغه ها را برابر 135 منظور نمایید.
92/5/15- محمد طلاپسند: با سلام و آرزوی سلامتی برای استاد:: میشه برای رفع مشکل فشردگی لرزه ای مقاطع فولادی در روش LRFD توی تنظیمات آیین نامه Ignore seismic code رو yes بزنیم؟ آیا در این صورت باز ضوابط لرزه ای کنترل میشه تا بعداً فشردگی مقطع را دستی بررسی کنیم؟(عنایت داشته باشید که Ignore special seismic load در حالت No است.) با تشکر از تمام زحمات شما
پاسخ: با سلام، در صورت غیر فعال کردن این گزینه ضوابط لرزه ای (از جمله فشرده بودن) توسط نرم افزار کنترل نخواهد شد. و شما باید دستی این ضوابط را کنترل نمایید. از جمله مهمترین این ضوابط می توان به بند 10-3-8-1-2-4 و نیز بند 10-3-6-1 اشاره کرد.
92/5/15- جواد پیشه زاد: با عرض سلام حضور استاد عزیزم. آیین نامه 2800 در قسمت پیکربندی سازه ای بند 1-5-3 میگه فاصله مرکز جرم از مرکز سختی از 5 درصد بعد ساختمان کمتر باشه ولی در قسمت پلان منظم بند 1-8-1-1-ب این مقدار رو 20 درصد بعد ساختمان معرفی میکنه. حالا تکلیف ما چیه؟ با کدوم یک کنترل کنیم که سازه منظم است یا نامنظم تا در صورت نامنظمی 30 درصد نیروی زلزله جهت متعامد رو به ترکیب بارها اضافه کنیم. با تشکر
پاسخ: با سلام، اولا بند1-5-3 تنها یک توصیه می باشد و ربطی به منظمی یا نامنظمی سازه ندارد. معیار منظم بودن همان بند 1-8-1 می باشد. دوما در سازه های منظم نیز (طبق بند 2-1-4 ب) در بیشتر سازه ها عملا ملزم به منظور کردن زلزله 30 درصد هستیم (چه منظم و چه نامنظم). برای مثال اگر هر دو جهت قاب خمشی( فولادی یا بتنی) باشد، تمامی ستونها در محل تقاطع دو سیستم باربر جانبی بوده و زلزله 30 درصد باید اعمال شود.
92/5/14- سعید رسولی: سلام. لطفا در مورد نحوه به دست آوردن فشار خاک پشت ديوار حائل زیرزمین ساختمان جهت طراحی آن توضیح دهید و اگر کتابی در این مورد موجود می باشد معرفی نمایید. (در مورد طراحی آن در کتاب بتن مهندس طاحونی گفته شده که اگر از چهار طرف به تیر، ستون، و فنداسیون اتکا داشته باشد می توان به صورت دال دوطرفه طراحی نمود)
پاسخ: با سلام، فشار پشت خاک بر اساس نوع خاک منطقه متغیر است و بر اساس گزارش مکانیک خاک تعیین می شود. در صورت غیاب گزارش، به صورت "تقریبی" می توان ضریب K0 را برابر 0.5 درنظر گرفته و با فرض اینکه وزن مخصوص خاک 2 تن بر متر مکعب باشد (که این خود نیز بستگی به خاک محل و اشباع بودن یا نبودن آن دارد)، می توان مقدار تقریبی فشار جانبی را محاسبه کرد. با این فرضیات تقریبی برای مثال اگر ارتفاع زیرزمین 4 متر باشد، یک بار مثلثی خواهید داشت که حداکثر فشار در پایین دیوار برابر 4 تن بر مترمربع دیوار خواهد بود.
92/5/12- هادی: سلام استاد.میشه سر فصل های دروس تحلیل سازه و مقاومت مصالح که در کنکور ارشد مورد سوال قرار میگیرن رو به ما معرفی بفرمایید.با تشکر
پاسخ: با سلام، سرفصل ها همان سرفصل های دروس تحلیل 1 و مقاومت 1 می باشد که سرفصل های آن را می توانید از همین سایت از قسمت سرفصل ها دانلود نمایید.
92/5/12- حمیدرضا جوانمرد: باسلام. درسازه هاییکه در دوجهت خمشی هستند آیا کنترل قانون 100-30 (یعنی صد درصد نیروی جانبی همراه با سی درصد در راستای دیگر) برای ستونها باید انجام شود یا نیازی نیست.چرا که اگر پاسخ مثبت باشد بدان معناست که همواره در تمامی سازه ها با هر نوع سیستم مقاوم در برابر زلزله باید این کنترل صورت بگیرد باتشکر12/5/92
پاسخ: با سلام، بلی طبق بند 2-1-4 استاندارد 2800 برای تمامی ستونهایی که در محل تقاطع دو سیستم باربر جانبی قرار دارند، باید زلزله 30 درصد متعامد منظور شود. در سازه هایی که هر دو جهت قاب خمشی هستند، عملا تمامی ستونها در دو جهت جزئی از سیستم باربر جانبی هستند و باید زلزله 30 درصد را اعمال نمود. البته در ادامه این بند یک تبصره وجود دارد (تبصره 1) که برای ستونهای با نیروی محوری کم استثنا قائل می شود.
92/5/12- یوسفی: با سلام خدمت استاد گرامی. از شما بابت زحماتتان متشکرم::استاد در طرح سازه های فولادی به روش تنش مجاز فرق بین ترکیب بار وِیژه و ترکیب بار زلزله تشدید یافته چیست؟ آیا این دو اصلا با هم فرق دارند و چه اعضایی باید با آنها طراحی شود؟ لطفا مثل همیشه کاملا راهنمایی بفرمائید.::با تشکر فراوان
پاسخ: با سلام، ترکیب بار عادی، همان ترکیب بارهایی می باشد که در مبحث 6 و نیز ص 15 مبحث دهم آمده است. این ترکیب بارها در طراحی "تمامی" اعضا و بخشهای سازه باید کنترل شوند. در اعضای خاصی و موارد خاصی علاوه بر ترکیب بارهای عادی، ترکیب بارهای ویژه لرزه ای نیز باید کنترل شوند. برای مثال ستونهایی که نیروی محوری آنها از یک حدی زیادتر باشد، طبق بند 10-3-6-1 مبحث دهم باید برای ترکیب بارهای لرزه ای نیز کنترل شوند. علت این کنترل مضاعف این است که ستونهای فلزی تحت اثر فشار خالص شکل پذیری کمتری داشته و ضربه زلزله وارد بر آنها بیشتر خواهد بود.
92/5/11- سینا: با سلام.در ساختمان های اسکلت فلزی مهاربندی شده معمولا یکی از ستون های متصل به بادبند نیروی بلندشدگی یا آپلیفت داریم.مقدارمجاز نیروی بلندشدگی برای کنترل آن چقدراست؟؟؟با تشکر
پاسخ: با سلام، حداکثر کشش ستون بر اساس بند 9-17-4-2-3 مبحث نهم تعیین می شود. البته موارد دیگر نیز باید کنترل شوند. برای مثال بولتهای ورق پای ستون باید قادر به تحمل این کشش باشند و طول مهار کافی در پی داشته باشند.
92/5/11-امید گلرخ: با سلام خدمت استاد گرامی، در خصوص طراحی صفحات گوشه در بادبندهای ضربدری، اگر ضابطه 2t را بخواهیم رعایت کنیم صفحات با ابعاد بزرگی طرح می شوند.پس ما مجبوریم از سخت کننده استفاده کنیم، حال سوال اینجاست برای طراحی این سخت کننده ها ازچه مرجعی می بایست استفاده کنیم. با تشکر
پاسخ: با سلام، مطابق شکل ص 393 مبحث دهم، خط تسلیم رسم شده ورق اتصال را به دو ناحیه تقسیم می کند: 1-نیمه متصل به بادبند 2- نیمه متصل به تیرو ستون. در نیمه متصل به بادبند نیازی به سخت کننده نمی باشد. در نیمه متصل متصل به تیرو ستون نیز در بیشتر موارد نیازی به سخت کنند نخواهد بود و اگر زاویه به گونه ای باشد که نیاز به سخت کنند باشد (طبق تحقیقات پروفسور آستانه نسبت طول آزاد به ضخامت ورق باید کمتر از 22 باشد)، ضوابط آیین نامه برای ابعاد این سخت کننده نداریم (من ندیده ام). وظیفه این سخت کننده تنها جلوگیری از کمانش ورق اتصال است و نیروی خاصی بر آن وارد نمی شود. به عنوان یک توصیه می توانید ضخامت سخت کننده را برابر نصف ضخامت ورق اتصال و عرض آنرا 10 تا 15 برابر ضخامت سخت کننده درنظر گیرید.
92/5/10- خالدی: با عرض سلام و احترام::در پروژه فولاد من کنسول وجود دارد که شامل بار قائم می شود. در ترکیبات بارگذاری اثر نیروی قائم را اعمال کرده ام. حال چگونه این نیروی قائم را به کنسول ها اعمال کنم؟::منبع مناسبی برای این جوابم پیدا نکردم. اگه ممکنه به صورت گام به گام نحوه اعمال بار قائم در ایتبس را بیان نمایید.::خیلی خیلی ممنون
پاسخ: با سلام، پس از تعریف بار EV در قسمت static load case و نیز منظور کردن آن در ترکیب بارها، باید بر اساس بارهای مرده و زنده بالکنها، بار قائم را طبق بند 2-3-12-2 استاندارد 2800 وارد نمایید. برای مثال اگر A=0.35 و ضریب اهمیت برابر یک باشد و مجموع بار گسترده زنده و مرده بالکن (بدون ضریب) برابر 1000 کیلوگرم بر متر مربع باشد. در این صورت باید یک بار گسترده برابر با 490 کیلوگرم بر مترمربع و از نوع بار EV به کف بالکن اعمال نمایید (دقیقا همانطور که بار مرده و زنده را به کف اعمال کردید). همچنین اگر در کناره های بالکن بار مرده دیوار قرار داده اید (بار گسترده بر روی تیر کنار بالکن)، باید یک بار گسترده از نوع EV به تیر کناری نیز اعمال نمایید. خلاصه اینکه هر جا که بارهای مرده و زنده را اعمال کرده اید، EV نیز باید اعمال نمایید.
92/5/10- محمد: با سلام خدمت استاد گرامی::در صورتی که در یک جهت نیروی شلاقی داشتیم و در جهت دیگر نداشتیم آیا می توانیم در ایتبس برای جهتی که نیروی شلاقی دارد از UBC94 و برای جهتی که نیروی شلاقی نداریم از User Coefficent استفاده کنیم؟::ممنون میشم اگه راهنمایی کنید.
پاسخ: با سلام، بلی مشکلی نیست. زلزله های استاتیکی دو جهت متعامد مستقل از هم بوده و می توانید جداگانه به هر روش دلخواهی هر کدام را تعریف نمایید.
92/5/9- مهدی: با سلام -در etabs هنگام گرفتن ارماتور برشی در قسمت shear reinforcing در اکثر ستونها به جز چند تا بقیه صفر اند .بی زحمت دلیلش رابفرمایید
پاسخ: با سلام، در صورتی که نیروی برشی موجود کمتر از نصف مقاومت برشی بتن ستون باشد، مقدار آرماتور برشی صفر اعلام می شود. این به این معنی است که از لحاظ نیروی برشی موجود نیاز به تنگ نیست. ولی باید توجه داشته باشید که وظیفه تنگ ها در ستون تنها تحمل برش نمی باشد. تنگها باید مانع از کمانش آرماتورهای طولی ستون شوند و برای این منظور آرماتورهای طولی یک درمیان باید توسط تنگها مهار شوند. علاوه بر این تنگها بتن ستون را محصور کرده (در آغوش گرفته) و شکل پذیری آن را افزایش می دهند. بنابراین حضور آنها (چه برش داشته باشیم و چه نداشته باشیم) الزامی است. در صورتی که برش کم باشد و اعداد در نرم افزار صفر اعلام شوند، باید حداقل مقادیر آیین نامه ای را قرار داد.
92/5/9- امیر: با عرض سلام در مورد طراحی کف ستون زیر ستون فولادی مدفون در دیوار برشی با توجه به زیاد بودن نیروی محوری توضیح بدین تشکر.
پاسخ: با سلام، ضابطه خاصی ندارد. با افزایش نیروی فشاری، نیروی وارد بر بتن زیر ورق افزایش می یابد که برای کاهش آن باید ابعاد ورق پای ستون را افزایش دهید. اگر هم کشش بالاست، باید تعداد (یا مساحت) بولت های ورق را افزایش دهید و همچنین به مهار این بولت ها در بتن پی توجه نمایید.
92/5/9- علی: سلام ::در سایت ایران سازه ازاقای مهندس جعفری نقل شده است که :در طراحی بادبندیای ضربدری ضریب کمانش برای جهت اصلی عدد 0.5 است که این ضریب توسط خود برنامه در نظر گرفته میشود و نیازی به اعمال دوباره آن توسط کاربردر نرم افزار ایتبس نیست که در برخی موارد به اشتباه دوباره توسط مهندسین لحاظ میشود که این مساله باعث میشود که ضریب کمانش به جای عدد 0.5 عدد 0.25 در نظر گرفته شود. ::ایا این جمله درسته؟
پاسخ: با سلام، بلی همینطور است. در قسمت overwrite اعضای بادبند، ضریب مربوط به Unbraced length ratio(Major) به صورت پیش فرض ضریب 0.5 درنظر گرفته می شود. طول موثر بادبند به صورت زیر محاسبه می شود: Le=Unbraced length ratio(Major)*Effective length factor(K Major) محاسبه می شود که اگر هر دو را برابر 0.5 وارد کنید، نتیجه برابر 0.25 خواهد بود.
92/5/9- سید محمود مظلومی: با سلام و عرض ادب حضور استاد ارجمند؛::::آیا به علت محدودیت ایجاد شده ناشی از قطع و بریدن میلگرد های انتظار ستون،اجرای الحاقی طبقه آخر یک سازه بتنی بصورت فولادی میسر می باشد؟در صورت جواب مثبت،چگونه می توان اتصال ستون بتن آرمه را به ستون فلزی تامین کرد؟ضمناً در صورت جواب منفی، آیا می توان جهت اتصال میلگردهای کوتاه شده ستون زیرین به میلگردهای ستون طبقه الحاقی،در پای %D
پاسخ: با سلام، بلی امکان پذیر است. می توانید از کاشت آرماتور استفاده نمایید (با شرکت هایی که در زمینه مقاوم سازی فعال هستند از نزدیک مشاوره نمایید). پس از کاشت آرماتور بر روی ستون موجود، هم می توانید به صورت بتنی ستون اجرا نمایید و یا یا اینکه یک ورق نصبی فولادی (همانند baseplate) با استفاده از آرماتورهای کاشته شده اجرا کرده و ستون فولادی جدید را به آن جوش دهید.
92/5/9- حمید: با سلام خدمت استاد محترم::اگر در طبقه بام میلگرد ستون بصورت مستقیم بوده وطول مهاری هم درتیر رعایت شده باشد نیاز به خم است ::بطور کلی ضابطه اتصال تیر به ستون در تراز بام در سازه های با شکل پذیری متوسط به چه شکل است وایا خم 90 درجه که مشکلات اجرایی دارد الزامی است؟ با تشکر
پاسخ: با سلام، امکان مهار آرماتورهای انتهایی بدون استفاده از قلاب عملا غیر ممکن است و برای مهار مناسب آنها باید خم شوند.
92/5/2- هومن: با سلام خدمت آقای دکتر حسین زاده::از چه مراجعی برای محاسبه نسبت پهنا به ضخامت حالات مختلف جدول B4.1 آیین نامه فولاد آمریکا و مبحث دهم و یا در واقع محاسبه ضریب کمانش ورق استفاده شده است چون مراجعی که من دارم مانند کتاب سالمون K ورق منطبق با حالت غیر فشرده می باشد.همچنین برخی از ردیفهای مبحث دهم با AISC مطابقت ندارد و یا در آن ذکر نشده مانند حالت 10(جان قطعات تحت اثر مشترک فشار حاصل از ..)
پاسخ: با سلام، قسمت ASD برگرفته از AISC-ASD1989 می باشد و با مقادیر این آیین نامه تطابق دارد. قسمت حد نهایی مبحث دهم نیز برگرفته از AISC-LRFD2005 می باشد و با آن تطابق دارد. تنها اشتباه رخ داده در مبحث دهم در حالت 1 و 2 مربوط به صفحه 155 مبحث دهم ایران می باشد که با AISC2005 تطابق ندارد. در پیشنویس ویرایش جدید مبحث دهم این مورد بر اساس AISC اصلاح شده است.
92/5/1- حیدری: با سلام. برش پانچ فونداسیون سازه فلزی 8طبقه در بعضی نقاط به 4.5 رسیده. افزایش مقطعی عمق فونداسیون و یا تعبیه شمع هم پاسخگو نبود. خواستم ببینم راه حل شما در این مورد چیست؟ ممنون از حوصله جنابعالی
پاسخ: با سلام، نرم افزار SAFE8 در محاسبه برش پانچ مشکل دارد و اشتباه محاسبه می کند. برش پانچ را دستی چک کنید و یا از SAFE12 استفاده نمایید.
92/5/1- محسن محشورا: با سلام.ایا می توانیم میلگردهایی که از ستون طبقه پایین در ستون طبقه بالا امتداد پیدا نمیکنند و وصله نمیشوند را در سقف با قلاب خم کنیم وبتن سقف را بریزیم؟اینطوری میلگردهای اضافی از ستون پایین آیا مهار میشوند؟
پاسخ: با سلام، در صورت استفاده از قلاب، طول لازم برای گیرداری کاهش می یابد. در این حالت طبق بند 9-18-2--7-1 میلگردی که قطع می شود باید حداقل به اندازه 20 برابر قطر میلگرد از انتهای ستون ادامه یابد و سپس خم شود. بنابراین عملا خم کردن میلگرد غیر منطقی می باشد و بهتر است ادامه یابد.
92/5/1- مهناز محمدی: سلام. می خواستم بدونم اگه ساختمانی با طول 45 متر داشته باشیم آیا باید در بین آن درز انقطاع بگذاریم؟ کلا وقتی طول ساختمان زیاد است هر چند متر درز لازم است؟
پاسخ: با سلام، بله در سازه های بتنی طبق بند 9-9-7-2، در سازه با طول زیاد دو راه بیشتر ندارید: یا باید از درز انقطاع استغاده نمایید و یا اینکه بارگذاری حرارتی را در بارهای وارد بر سازه منظور نمایید که در این حالت نیازی به درز انقطاع نخواهد بود.
92/4/29- نوشین حسن پور: سلام آقای دکتر طاعات و عباداتتون قبول:: من در ایتبز یه سازه فولادی مهاربندی شده رو مدل کردم. تمامی کفها 400kg/m^2 بار مرده و 200kg/m^2 بار زنده دارند(بار دیوار 600). وقتی باASD89 طراحی انجام میدم(با ترکیب بارهای پیش فرض برنامه)اکثر تیرها مشکل خیز دارن طوریکه ترکیب بار تعیین کننده خیز است.طول دهانه تیرها هم 4 یا 5 یا 5.5 متر است. بنظر جنابعالی این مشکل طبیعی است؟ آیا بار مرده من زیاد است؟
پاسخ: با سلام، در چنین تیرهایی معمولا مقاومت تعیین کننده است و خیز تعیین کننده نیست. احتمالا در وارد کردن اعداد اشتباه کرده اید. مثلا ممکن است مدول الاستیسیته را کمتر وارد کرده باشید و یا اینکه تنش تسلیم فولاد را بالاتر از 2400 وارد کرده باشید.
92/4/27- حجازی: با سلام.باتوجه به بند9-10-8-4در تحلیل سازه باید سختی خمشی وپیچشی اعضای ترک خورده به نحو مناسب محاسبه ومنظور گردد.مثلا در قابهای مهار نشده سختی تیرهامعادل 35/.باید در نظر گرفت شود.اما در این بند مشخص نشده که سختی خمشی را می توان کاهش داد یا سختی پیچشی وآیا می توان برای هر دو مورد این کاهش را در نظر گرفت.با توجه به راهنمای ابا ضریب کاهش سختی پیچشی تیرهاحتی15/.نیز پیشنهاد شده.
پاسخ: با سلام، بلی به دلیل ترک خوردن تیر، هم سختی پیچشی و هم سختی خمشی تیر کاهش می یابد و همانگونه که خودتان اشاره کردید، برای پیچش ضریب 0.15 و برای خمش ضریب 0.35 مناسب می باشد. البته در قابهای مهار شده این مقادیر 1.5 برابر درنظر گرفته می شود. همچنین طبق بند 9-12-11-2 در صورتی که مقدار پیچش فراتر از مقدار عنوان شده در این بند باشد می توان برای کاهش مقدار آن ضریب پیچش را حت?? از 0.15 نیز کمتر درنظر گرفت.
92/4/26- علی: سلام::1-ایا ساختمانها با سقفهای پیش تنیده ویا سقفهای کوباکس که درانها تیرها حذف میشود، شامل بند ت صفحه 75 مبحث ششم میشوند؟::2-درسقهای کامپوزیت جهت صحیح نصب برشگیر ناودانی به چه صورتی است واصلا مهم است یا نه؟::3- درست است که حتما باید در دو طرف تیر دال وجود داشته باشد تا ایتبس ان تیر را مرکب طراحی نماید؟::4-چرا در سازههای مهاربندی شده با سقف کامپوزیت شاهتیرها وکشها را مرکب طراحی نمیکنند؟
پاسخ: با سلام، 1- با سقف کوباکس آشنا نیستم ولی در مورد سقف پیشتنیده باید رعایت شود. 2- جهت نصب در کتب فولاد آمده است ( در جزوه فولاد ارشد بنده نیز آمده است). در صورت رعایت جهت ناودانی ها (برشگیرها) هنگامی که تیر تغییرشکل می دهد، بتن در داخل ناودانی محصور شده و مقاومت و سختی آن افزایش می یابد و در نتیجه درگیری بیشتری بین تیر فولادی و دال بتنی ایجاد می شود. بهتر است رعایت شود. 3- خیر. ایتبس تیرهای لبه را نیز می تواند به صورت کامپوزیت طرح دهد (و تنها نصف دال را منظور کند). ولی توصیه بنده این است که خود کاربر این تیرها را به جهت عدم اطمینان از بتن ریزی کامل در لبه، به صورت تیر غیر کامپوزیت طراحی کند. 4- در رابطه با شاهتیرها، اگر تیر اتصال گیردار به ستون داشته باشد، در قسمتی از تیر لنگر منفی بوده و عملا بتن دال غیر موثر است. علاوه بر این در ناحیه بحرانی دو انتهای تیرهای گیردار اجازه استفاده از برش گیر را نداریم ( بند 10-3-4-3). در رابطه با شاهتیرهایی که به صورت دوسرمفصل به سازه متصل هستند می توان آنها را مختلط در نظر گرفت. البته بنده به شخصه ترجیح می دهم که تیرهای اصلی را (چه مفصلی و چه گیردار) به جهت اهمیت آنها مختلط درنظر نگیرم.
92/4/25- جوانبخت: سلا آقای دکتر-آقای دکتر میخواستم بدونم در پرورِه بتن در انتخاب تیر و ستون ما باید حتما عرض تیر را با ستون یکی قرار دهیم یاخیر لزومی ندارد فقط صرفا برای زیبایی بعد کار است؟چون در سازه فولادی عرض تیر حداقل باید 5سانت برای اینکه جوشکاری بهتر و راحتر انجام شود کوچکتر فرض میکنیم میخواستم بدونم چنین فرضی هم در ساختمان بتنی وجود دارد یا خیر؟ با تشکر فراوان از پاسخ های شما
پاسخ: با سلام، در سازه های بتنی به جهت راحتی در قالب بندی می توان تیر را هم عرض ستون طرح داد (البته در صورت امکان و اجباری نیست). در سازه های فولادی ولی چنین بحثی وجود ندارد. اگر تیر فولادی به "بال ستون" به صورت "مفصلی" متصل است که هیچ محدودیتی در عرض بال تیر نداریم. اگر به صورت "مفصلی" به "جان ستون H شکل" متصل می شود، بهتر است کمی کوچکتر از جان ستون باشد تا بتواند داخل آن قرار گیرد. اگر اتصال "گیردار" به "بال ستون" دارید، با توجه به فرم شکل کله گاوی (ورق روسری اتصال گیردار) باید عرض بال تیر کوچکتر مساوی عرض بال ستون باشد.
92/4/25- نیره بابایی: سلام آقای دکتر. مرسی از زحماتتون. لطفاً تفاوت طراحی زیر رو بیان کنید: طراحی براساس:1- مقاومت 2- ظرفیت 3- سطح عملکرد 4- دریفت. مورد سوم خیلی برام مهمه. لطفاً اونو از بقیه بیشتر توضیح بدین و بگین کجا استفاده میشه؟ کلاً هر چهارتا کجا استفاده میشه؟(شرمندم که سوالم طولانی شد) من دراین ماه مبارک رمضان برای شما که برای جامعه علمی کشور بی هیچ منتی زحمت میکشید بهترینها را آرزو میکنم. تشکر
پاسخ: با سلام، تشریح کامل موارد در اینجا میسر نیست. روش سوم در بررسی سازه های موجود (بحث مقاوم سازی) استفاده می شود. و با توجه به وقت گیر بودن این روش، در طراحی سازه های جدید از آن استفاده نمی شود. به کتاب "طراحی و بهسازی لرزه ای سازه ها بر اساس سطج عملکرد" نوشته مهندس تقی نژاد مراجعه نمایید.
92/4/25- جعفر نوحی: با سلام و قبولی طاعات و عبادات در ماه مبارک رمضان. استاد عزیز در سازه های فولادی برای ما شکل پذیری مهم است یا داشتن مقاومت بالا؟ منظورم این است که سازه سیستم خمشی داشته باشد تا در مقابل زلزله تغییرشکل های زیاد داده و با این تغییرشکل انرژی زلزله را جذب کن ویا اینکه سازه به قدری قوی و سفت وسخت باشد(مثل قاب حمشی با تعداد زیادی مهاربند) که اصلا تکان نحورد. کدامیک بهتر است؟
پاسخ: با سلام، ایده ال این است که سازه دارای مقاومت بالا و شکل پذیری بالا باشد. ولی در عمل هرگاه بخواهیم مقاومت سازه را افزایش دهیم، شکل پذیری آن کاهش می یابد و برعکس. علاوه بر شکل پذیری سختی جانبی سازه نیز اهیمت زیادی دارد. با افزایش مقاومت معمولا سختی سازه افزایش یافته و در نتیجه ضربه ناشی از زلزله بر آن افزایش می یابد. از طرفی اگر سختی سازه از یک حدی کمتر باشد، مشکل دریفت خواهید داشت. این مباحث بسیار گسترده و تا حدی پیچیده می باشد. در کتاب پروفسور مقدم مطالب مفیدی در این زمینه وجود دارد.
92/4/25- ناصر: با سلام::با توجه به اینکه سؤالات آزمون نظام مهندسی (محاسبات)، در درس فولاد به سمت طراحی به روش LRFD میل کرده است؛ مطالعه چه کتابی را برای آزمون مناسب میدانید؟ (با توجه به اینکه بیشتر کتابهای موجود به روشASD می باشند.)::
پاسخ: با سلام، بلی متاسفانه مرجع فارسی مناسبی در این زمینه نداریم.کتاب فولاد سالمون که در همین سایت برای دانلود موجود است، به روش LRFD می باشد ولی به زبان لاتین بوده و ممکن است سنگین باشد. شما بهتر است به مطالعه متن آیین نامه بپردازید. می توانید در کلاسهای آمادگی آزمون نیز شرکت نمایید.
92/4/23- سینا: سلام جناب دکتر. من مشغول طراحی یک سوله هستم. طبق آیین نامه بار باد وارد به سقف آن کششی و در جهت بالا میباشد. میخواستم بدونم در ترکیب بارهای باد، ترکیبات شامل علامت منفی باد را هم بذارم؟ آیا قرار دادن علامت منفی به معنای بی معنا بودن کششی بودن سقف و اعمال فشار اضافه بر تیرهای rafter نمیباشد؟
پاسخ: با سلام، در سوله ها با توجه به اینکه بارها به صورت دستی به صورت رفت و برگشت توسط کاربر بر سازه اعمال می شود، در ترکیب بارها باید ضریب بار باد تنها به صورت مثبت وارد شود (بر خلاف زلزله که ضریب بار آن هم به صورت مثبت و هم به صورت منفی منظور می شود).
92/4/21- حمید: سلام حدمت شما استاد عزیز::در مورد نامنظمی بند 1-8-1-1-ث و Aj ارائه شده در بند2-3-10-3 ایین نامه 2800 ::میخواستم بدونم آیا این دلتاها ، دلتای نسبی هستن با مطلق؟چون آیین نامه دراین مورد مبهمه::یعنی اینکه میشه از خروجی ایتبس استفاده کرد؟::بسیار ممنون
پاسخ: با سلام، در بند های فوق نوع تغییر مکان مشخص شده است. در بررسی نامنظمی (بند 1-8-1-1) دلتاها نسبی هستند ولی در محاسبه ضریب Aj دلتاها مطلق هستند.
92/4/21- امیر: با سلام.میخواستم بدون وجود سخت کننده در تیر ورق باعث چی میشه و چه کاربردی داره؟
پاسخ: با سلام، در تیرهایی که جان آنها نازک است (نسبت ارتفاع مقطع به ضخامت جان مهم است)، در اثر برش وارده شده جان مقطع کمانش می کند (صفحه 103 جزوه فولاد ویژه ارشد بنده را ببینید). علت عمده استفاده از سخت کننده عرضی جلوگیری از این نوع کمانش در جانهای نازک می باشد. علل دیگری نیز داریم مثلا زیر بار متمرکز از سخت کننده استفاده می شود.
92/4/19- کامیار: با سلام ایا میتوان با افزایش تعدا د میلگردها ویا بالا بردن فی انهاوهمچنین کم کردن فاصله خاموتها به نصف سطح مقطع تیر یا ستون بتنی را کاهش داد با تشکر
پاسخ: با سلام، معمولا این کار امکان پذیر نیست. چون آیین نامه یک سری محدودیت هایی را قائل شده است که از حدی به بالا نمی توان میلگرد (چه طولی و چه عرضی) قرار داد. علت این محدودیت ها: اگر تراکم آرماتور بالا رود بتن به راحتی از بین آنها رد نشده و اجرای سازه با مشکل مواجه می شود. علاوه بر این شکل پذیری سازه در برخی موارد زیر سوال می رود. دلایل دیگری هم مانند بحث حریق نیز دخیل هستند.
92/4/19- علي عبدالمالكي: سلام آقاي دكتر::سوال اول اينكه چرا در سازه هاي بتني آرماتورهاي طولي تيرهاي طبقه اول كمتر از طبقه دوم در مي آد اما در مورد ستون ها اينگونه نيست؟::و يه سوال ديگه اينكه وقتي سازه فولادي را در ايتبس مدل كردم نيروي محوري بادبند طبقه اول حدود 3 تن از نيروي محوري بادبند طبقه دوم كمتر شده است اما طبقات بالاتر روند عادي كاهشي در نيروي محوري بادبند دارند. به نظرتان مشكل از كجاست؟
پاسخ: با سلام، البته همیشه اینگونه نیست. بستگی به هندسه سازه دارد. یکی از دلایل این است که در طبقه پایین یکی از دو انتهای ستون اتصال گیردار به پی داشته و دوران آن صفر است. این باعث می شود که سختی ستون طبقه پایین در مقایسه با سختی ستونهای طبقه های بالاتر (که در هر دو انتهایشان مقداری دوران دارند) بیشتر شده و در نتیجه در طبقه پایین ستون نسبت به تیر سختی بیشتری داشته و نیروی بیشتری را جذب کند. در مورد بادبند نیز احتمالا پای ستونها را گیردار کرده اید و ستونهای طبقه پایین به کمک بادبندهای طبقه پایین آمده اند.
92/4/18- کمیل قاسمی: سلام آقاي دكتر::ميخواستم بدونم براي طراحي دستي بادبند، نيروي طراحي را از كدوم قسمت etabs بايد بگيرم؟::من وقتي از design output گزينه P-M Colors / Brace Axial Force را مي زنم براي بادبند طبقه اول يه نيرويي در حدود 70 تن ميده ولي وقتي نيروهاي حاصل از تركيب بارها رو نگاه مي كنم حداكثر نيروي محوري حدود 20 تن به اون وارد مي شه؟!!::براي طراحي دستي بادبند از كدومشون بايد استفاده كنم؟
پاسخ: با سلام، صفحه 93 جزوه ایتبس بنده را ببینید (در همین سایت در قسمت جزوات نرم افزاری). برای طراحی اتصال بادبند طبق بند 10-3-9-3-3 باید از نیروی ظرفیتی استفاده نمایید که معمولا بیشتر از نیروی حاصل از ترکیب بار می باشد (همان 70 تن) ولی برای طراحی خود بادبند باید از نیروی حاصل از ترکیب بار استفاده نمایید (همان 20 تن).
92/4/17- محمدی: با سلام خدمت شما::استاد در طبقه-1و-2 دیوار حایل دارم ودر کل سازه 7طبقه است(وسازه مورد نظر بتنی است)2سئوال از حضورتون داشتم::1)بعد از اختصاص دیوار حائل باید مش بندی انجام بدم واینکه وقتی می خواهم دیافراگم صلب به طبقه اختصاص بدم باید به دیوار حائل وصل شه(آخه موقعی که مش بندی می کنم نقاط مش بندی رو هم به مرکز جرم وصل می کنه)::2)استاد چون دیوار حائل دارم ترکیب باری اضافه میشه ؟
پاسخ: با سلام، برای دیافراگم کردن تنها باید گره های تراز طبقه انتخاب شود. در صورتی که آیین نامه طراحی دیوار برشی با آیین نامه طراحی سازه بتنی یکی باشد، می توانید از ترکیب بارهای تعریف شده برای قاب بتنی، برای طراحی دیوار برشی نیز استفاده نمایید.
92/4/16- رحیم: با سلام:: در اتصال ستون به ستون زمانی که از پروفیل IPB استفاده میشود برای::اتصال میتوان جان و بال ستون ها را به هم جوش داد یا اینکه به وسیله ورق::باید اتصال داشته باشند؟ اگر ستون به صورت باکس بود چطور؟::
پاسخ: با سلام، اگر منظورتان وصله ستونها می باشد، هم می تواند به صورت جوش نفوذی (بدون استفاده از ورق وصله) باشد و هم اینکه از ورق وصله استفاده کرد (هم در ستون باکس و هم ستون H شکل)
92/4/14- علی: سلام::چنانچه بخواهیم یک سازه فلزی (منظم یا نامنظ??) با سیستم مهاربندی که با روشASDطراحی شده را مجددا با روش LRFD طراحی کنیم به صورت کلی (دید فنی جنابعالی) شاهد چه تغییراتی در سایز مقاطع تیرها ،ستونها،مهاربندها و اتصالات خواهیم بود؟::در قابهای خمشی چطور؟::با کمال تشکر وسپاس
پاسخ: با سلام، در صورتی که از ترکیب بارهای آیین نامه ایران استفاده نمایید (مطابق جزوه ایتبس بنده که در همین سایت موجود است)، تغییر چندانی نخواهید داشت. در تیرها ممکن است قدری (در حد چند درصد) نسبت تنشها کاهش یابد و در بادبند ها ممکن است چند درصدی افزایش یابد. به طور خلاصه تفاوت چندانی نمی کند. ولی حسن آن این است که تمامی ضوابط لرزه ای توسط نرم افزار کنترل می شود و نیازی به کنترل دستی آنها نیست.
92/4/14- یوسفی: با سلام خدمت جناب دکتر ارجمند::من یک قاب دو بعدی 25 طبقه با سیستم دوگانه (قاب خمشی + بادبند ضربدری) با sap طراحی کرده ام و برای خیلی از تیرها تیرآهن نمره 50 (IPE50) جوابگو است. آیا به نظر شما این جواب معقول است یا غیرعادی است؟ به جای IPE به نظر شما از چه مقاطعی برای تیرها استفاده کنم تا سایز آنها خیلی بالا نرود؟::با تشکر ویژه::
پاسخ: باسلام، بله معقول است. برای سازه های بلند بهتر است به جای استفاده از مقاطع آماده، از تیرورق استفاده نمایید.
92/4/10 فرخ بدلخانی: سلام استاد. ما نمیدونیم با چه زبونی از زحمات شما تشکر کنیم. شما خیلی به گردن ماها حق دارید. ببخشید آیا در ایتبز باید برای هرکدوم از طبقات دیافراگم جداگانه با اسم متفاوت اختصاص داد یا به همه ی طبقات یک دیافراگم با یه اسم؟ دوستانم نیز به شما سلام میرسانند و تشکر میکنند.
پاسخ: با سلام، می توانید برای تمامی طبقات از یک نام استفاده نمایید. ایتبس خود تشخیص می دهد که طبقات را جداگانه دیافراگم کند. اگر در طبقه ای دو سقف متفاوت داشته باشید (مثلا دو برج دو قلو که در طبقات پایین به هم متصل بوده و در طبقات بالا از هم جدا می شوند) در این صورت باید در آن طبقه خاص از دو نام مختلف برای دیافراگم کردن آن دو قسمت استفاده شود.
92/4/10- هما رفیعی: با سلام و خسته نباشید. استاد من میخوام در یک ساختمان فولادی کف صلب در ایتبز ایجاد کنم. یکی از بادبندها در کل طبقات به هیچ کفی متصل نیست(گوشه ساختمان و در محل راهپله). بهمین دلیل وقتی من کفها رو انتخاب میکنم تا کف صلب بسازم این بادبند به دیافراگم وصل نمیشه. دوستم میگه با انتخاب Pointها دیافراگم بساز. منم میگم دیافراگم از طریق کفها باید ایجاد بشه. لطفا ما رو راهنمایی کنید%. با تشکر
پاسخ: با سلام، باید توجه داشته باشید که اصولا استفاده از بادبند در چنین دهانه هایی که اتصال به دیافراگم ندارند، نادرست می باشد. در صورتی که ناچار به استفاده از بادبند در دهانه ای شوید که به کف طبقه متصل نمی باشد، باید به نحوه ای با دتایل خاصی اتصال بادبند به کف طبقات برقرار شود که در این صورت می توانید برای دیافراگم کردن طبقه از گرهها استفاده نمایید.
92/4/9- ساناز: با سلام.اگر در کارگاه در اجرای یک ستون،از یک طبقه به بعد به علت نبود میلگرد از سایز بزرگتری بخواهند استفاده کنند،مثلا به جای12d25،از 10d28 استفاده کرد؟با توجه به عدم تقارن و احتمالا سخت تر شدن ستون بالاتر،آیا ایرادی نیست؟با تشکر فراوان::
پاسخ: با سلام، میلگردها تاثیری بر سختی ستون ندارند و مشکلی نیست. تنها باید توجه شود که طول مهار میلگرد 28 بیشتر از 25 می باشد و بنابراین طول وصله میلگردها باید افزایش یابد.
92/4/9- ساناز: با سلام.اگر در کارگاه به جای میلگرد AIII از AII در تیر بخواهند استفاده کنند،آیا بدون آنالیز میتوان تصمیم گرفت؟با تشکر
پاسخ: با سلام، امکان پذیر است ولی باید تعداد میلگردها افزایش یابد (1.33 برابر شود). از طرافی با توجه به افزایش تعداد میلگردها بحث فواصل و تراکم آرماتورها نیز مجددا باید چک شود.
92/4/9- مریم واحدی: با سلام و سپاس حضور استاد ارجمند . آقای دکتر من دو ساختمان را با مشخصات یکسان در sap و etabs مدل نموده ام ( بارگداری و مقاطع یکسان ) ولی زمان تناوب دو مدل در دو نرم افزار متفاوت بدست می آید که در ساختمان کوتاهتر ( 5 طبقه )اختلاف خیلی کم ولی در دو ساختمان 8 طبقه اختلاف در حد 0.21 ثانیه می باشد ( ایبس 1.67 و سپ 1.88 ). علت این تفاوت در چه می تواند باشد ؟
پاسخ: با سلام، در نرم افزار SAP تمامی اعضا را انتخاب کرده و از منوی Assign - Frame - End(Length)Offsets گزینه Automatic from Connectivity را انتخاب کرده و مقدار Rigid-zone factor را برابر 0.5 وارد کنید. همین کار را در ایتبس نیز انجام دهید.
92/4/9- علی: با سلام ... اعمال بارهای حرارتی در کدام یک از سازه ها ضروری می باشد و ضابطه مربوط در کدامیک از بند های آیین نامه گفته شده ؟
پاسخ: با سلام، در سازه هایی که طول آنها از یک حدی بزرگتر باشد باید آنالیز حرارتی انجام داد و یا به جای آنالیز حرارتی می توان درز انبساط قرار داد. در رابطه با سازه های بتنی به بند 9-9-7-2 مراجعه نمایید.
92/4/8- سید رضا سیدی: با سلام واحترام خدمت شما وتشکر از جنابعالی بخاطر خدمات علمی با ارزشتون...خواستم بدونم که در برنامه ETABS چگونه میتوان در دو انتهای عضو اتصال نیمه صلب معرفی کرد . استاد گرامی خواهشمندم در صورت امکان مقداری جزیی تر پاسخ دهید..با تشکر..دانشجوی سال آخر سازه...
پاسخ: با سلام، می توانید به همان طریقی که مفصل خمشی تعریف می کنید، عضو را انتخاب کرده و از طریق منوی Assign- Frame/Line - Frame Releases/Partial Fixity پس از فعال کردن M33، در قسمت Start و End به جای عدد صفر، سختی دورانی اتصال نیمه صلب را وارد نمایید.
92/4/7/- دهاقین: ::با عرض سلام.در SAP14 ،قابلیت انتقال عکس العملهای تکیه گاهی به SAFE12، ایجاد گردیده است با این تفاوت نسبت به ETABS که، علاوه بر نیروی عمودی و لنگرها،نیروهای افقی را نیز انتقال می دهد و گره ها را بصورت RESTRAINT در SAFE نمایش می دهد.::1-آیا باید در پیRESTRAINTحذف شود؟2-آیا عکس العملهای افقی(با توجه به ایجاد حرکت افقی پی) حذف شود یا به طریقی اثر سختی افقی فنر معادل خاک لحاظ شود ؟::باسپاس
پاسخ: با سلام، 1: بله پس از import کردن فایل تکیه گاهها را باید حذف نمایید.2: در طراحی پی ها از طریق منوی Run/Advanced modeling options گزینه 2D Plate-... را فعال نمایید تا حرکت افقی نادیده گرفته شود.
92/4/6- امیر کلانتری: با سلام خدمت استاد محترم:در خصوص کنترل ماکزیمم جابجایی طبقات در ایتبس بتنی پس از اصلاح سختی ستونها به 1 و تیرها به 0.5 زمان تناوب سازه در تمامی EX,EY,EXP,EXN,EYP,EYN باید تغییر یابد یا فقط EX,EY باید اصلاح گردد و سپس کنترل جابجایی صورت گیرد؟و اینکه آیا باید زمان تناوب سازه قبل از اصلاح سختیها با اعمال1.25 برابر دوره تناوب تجربی در UBC 94 باشد؟
پاسخ: با سلام، برای کنترل دریفت در فاب خمشی بتنی: 1- یک فایل ایجاد کرده و سختی تیرها و ستونها را 1.5 برابر کنید 2- دوره تناوب سازه را در فایل جدید بخوانید 3- بدون توجه به محدودیت 1.25 برابر دوره تناوب تجربی، نیروهای زلزله (EX, EY, EXP,EXN, EYP, EYN) مجددا با دوره تناوب جدید محاسبه نمایید. 3- مجددا سختی تیرها و ستونها را کاهش داده (0.7 و 0.35) و نیروی های زلزله محاسبه شده در گام قبلی را به سازه وارد کرده و جابجایی را کنترل نمایید.
92/4/6- حمید: با سلام و خسته نباشید ::من میخواستم بدونم با توجه به اینکه در ASCE7-10 و احتمالا ورژن های قبلی آن اثر ترکیب بارهای زلزله ویژه آورده شده است آیا این ترکیب بارها شامل ACI318-11 که هر دو بخشی از IBC2012 میباشند نیز میشود یا خیر به عبارتی آیا وقتی از مثلا ACI318-11 و یا ACI318-08 استفاده میشود آیا میبایست Special Seismic Load Effect را در Etabs فعال نمود یا خیر. سپاسگزارم
پاسخ: با سلام، این گزینه جهت اصلاح ترکیبات بار لرزه ای می باشد و تاثیر دیگری ندارد. با توجه به اینکه ترکیبات بار را باید به صورت دستی تعریف نمایید (به جهت اینکه ضریب نیروی زلزله 1.4 می باشد)، فعال کردن این گزینه در سازه های بتنی ضرورتی ندارد. غیر فعال کردن این گزینه تاثیری بر کنترل ضوابط لرزه ای توسط نرم افزار ایتبس ندارد و جای نگرانی نیست.
92/4/3- مهدی: درود::آیا برای ترکیبات بار حذف کشش و طراحی فنداسیون در برنامه SAFE بایستی از 30-100 نیروهای زلزله استفاده کنیم یا باتوجه به اینکه در Etabs انجام شده نیازی به این ترکیبات بار نیست ؟::سپاس
پاسخ: با سلام، بله باید درنظر گرفته شود. دقت نمایید که گرچه ترکیب بارها در ETABS معرفی شده اند ولی این ترکیب بارها به SAFE منتقل نمی شوند و تنها بارها (D, L, EX, Ey,...) به SAFE منتقل می شوند و شما باید مجددا ترکیب بارها را بسازید.
92/4/3- سهند- تبریز: سلام استاد::استاد میشه دیوار حایل رو به تنهایی مدلسازی رد؟::یعنی سازه رو با ایتبس مدل کنیم و دیوار حایل رو با سپ ::
پاسخ: با سلام، دیوار حائل اگر یکپارچه با تیر و ستونها ساخته شود (در برخی پروژه ها دیوار حائل با فاصله و جدا از سازه ساخته می شود)، باید با ابعاد واقعی در مدل سازه در ایتبس مدلسازی شده و مش بندی شود و فشار خاک وارد بر آن در ایتبس اعمال شود. وجود دیوار حائل موجب می شود که تغییر شکل جانبی سازه در تراز زیرزمین عوض شود. علاوه بر این در تیرهای طبقه ای که دیوار دارید، ممکن است نیروی محوری قابل توجهی (به جهت فشار خاک) ایجاد شود که گاه تعیین کننده است (همچنین در ستونها نیز خمش ناشی از فشار خاک باید چک شود). اگر دیوار را از مدل ایتبس حذف کنید، این موارد منظور نخواهند شود. برای طراحی آرماتورهای دیوار حایل، یا باید آنرا دستی طراحی نمایید. و یا اینکه از نرم افزارهای دیگری مانند SAP استفاده نمایید.
92/4/3- آریایی: با سلام::برای طراحی سازه ها (ساختمان ها) از کدوم یک از آیین نامه های معتبر و به روز که مورد قبول نظام مهندسی می باشد، می توان استفاده کرد؟ همچنین آیین نامه هایی مثل UBC97 ویرایش های دیگه ای از اون در حال حاضر وجود دارد؟
پاسخ: با سلام، فکر نمی کنم در نظام مشکلی از لحاظ انتخاب نوع آیین نامه باشد به شرطی که تمامی ضرایب مربوطه را صحیح وارد کرده باشید. هر طراحی بنا به سلیقه و تشخیص خود آیین نامه مربوطه را انتخاب می کند. توصیه من استفاده از ACI-05 و یا نسخه های بالاتر آن برای بتن و استفاده از AISC-05 برای فولاد است. در رابطه با سازه های فولادی این توضیح لازم است که با توجه به حذف روش ASD در آینده نزدیک از مبحث دهم، بهتر است مهندسین روش کار با روش LRFD و آیین نامه های مربوطه را به مرور فرا گیرند. AISC-05 مطابقت خوبی با روش LRFD در مبحث دهم دارد.
92/4/2- پریوش: با سلام. استاد عزیز من پروژه فولاد دوره کارشناسی را کار میکنم. سازه من یک ساختمان فولادی 6 طبقه است. در یک گوشه ساختمان مقدار نیروی طراحی ستون طبقه اول 48 تن است و با تعجب نیروی طراحی ستون یک طبقه بالاتر زیاد شده و 55 تن شده است. آیا چنین حالاتی امکان دارد؟ آیا میتواند از اختلاف ارتفاع طبقات باشد؟(ارتفاع طبقه اول 2.8 متر وطبقات بالاتر 3.2 متراست). خیلی خیلی تشکر
پاسخ: با سلام، بلی ممکن است. به خصوص مقدار لنگر در ستون به طول آن حساس است و با کاهش طول ستون (با ??رض ثابت بودن برش در ستون) لنگر آن افزایش می یابد.
92/4/1- نیره بابایی: سلام آقای دکتر. مرسی از زحماتتون. لطفاً در مورد "بتن کرمو" توضیح بدین. مثلاً شنیدم میگن ستون بتنی 35 در 35 ناخودآگاه کرمو درمیاد. این درسته؟ یعنی چی؟ خیلی ممنون و مرسی
پاسخ: با سلام، کرمو شدن بتن به عوامل مختلفی بستگی دارد از جمله نحوه متراکم کردن آن، تراکم آرماتورها و فاصله آنها از هم (که بتن بتواند رد شود)، میزان روانی بتن،... اگر ابعاد ستون کوچک و تراکم آرماتور در آن بالا باشد، در متراکم کردن آن و جا دادن مناسب بتن باید دقت بیشتری به عمل آید. ولی این به این معنی نیست که طراحان ستونهای کوچک طرح ندهند. بلکه به این معنی است که در موقع اجرا باید دقت بیشتری به عمل آید.
92/3/30- نوید: سلام دکتر.در برنامه ایتبز وقتی که میخواهیم ضوابط لرزه ای را وارد کنیم در قسمت آخر که0.4R راباید وارد کنیم وقتی که ما به دلیل تفاوت سیستم سازه ای در هر دو جهت ضریب رفتار متفاوتی داریم باید کدام یکی را لحاظ کنیم؟در کتاب آقای باجی گفتند باید برای هر جهت جداگانه طراحی شود ولی چگونه؟ما فقط حق وارد کردن یک عدد داریم
پاسخ: با سلام، 0.4R همان ضریب امگا می باشد که برای مثال برای قاب خمشی متوسط برابر 2.8 می باشد. شما می توانید دو فایل مجزا بسازید و یک بار ضریب مربوط به قاب بادبندی شده را وارد کرده و در آن فایل بادبند ها را کنترل کنید و یک بار هم در فایل دیگر ضریب مربوط به قاب خمشی را وارد کرده و تیرها و ستونهای قاب خمشی را چک کنید. و یا اینکه به صورت محافظه کارانه، بزرگترین ضریب را وارد کرده و هردو را با آن چک نمایید.
92/3/30- بیژنی: با سلام.لطفا در مورد تفاوت جوش گوشه با جوش نفوذی در اتصال ورقهای ستونهای باکس توضیح فرمایید و علی الاصول پخ زدن ورقهای با ضخامت کم 15 و20میل که هنکام برشکاری ورق مربوطه اعوجاج پیدا میکند چگونه صورت میگیرد وهمچنین در صورتیکه دو طرف ستون باکس تیر گیردار و دو طرف تیر مفصل باشد ایا نیازی به جوشکاری 4 طرف ورق پیوستگی میباشد؟ممنونم که توضیح کامل بفرمایید و مرجع داخلی معرفی فرمایید.
پاسخ: با سلام، وصله ستونها اگر از طریق ورق وصله انجام شود، اتصال ورق وصله به ورقهای اصلی، با جوش گوشه خواهد بود ولی اگر وصله به صورت جوش لب به لب (بدون ورق وصله) انجام شود، به صورت جوش شیاری با نفوذ کامل انجام می شود.در رابطه با تفاوتها به کتب فولاد مراجعه نمایید. در رابطه با ورق پیوستگی در جهت هایی که تیر اتصال مفصلی دارد نیازی به جوش دادن نیست. دقت نمایید که وظیفه ورق پیوستگی، پیوسته کردن بالهای تیر دو طرف ستون می باشد. یعنی در واقع ورق پیوستگی همان ادامه بال تیر در داخل ستون می باشد. در اتصال مفصلی بال تیر به ستون متصل نیست و بنابراین اتصال ورق پیوستگی در آن راستا معنی ندارد.
92/3/25- ثابت: با سلام جناب دکتر اگر سازه ی 7طبقه فولادی محاسبه و ساخته شود در هنگام سفت کاری یه طبقه به آن اضافه شود چه مسیری را باید چک کرد؟چه مشکلاتی پیش روست؟
پاسخ: با سلام، مسلما مدل نرم افزاری باید توسط شرکت طرح دهنده مجددا اصلاح شده و در صورت نیاز تیرها و یا ستونهایی که مشکل دارند مقاوم سازی شوند.
92/3/24- نگار صمیمی: برای مدلسازی میانقاب به روش دستک معادل فشاری در sap به مدول الاستیسیته آجر نیاز دارم لطفا راهنمایی فرمایید::و در صورت وجود حل مثالی در این رابطه::با تشکر
پاسخ: با سلام، البته احتمالا منظورتان مدول الاستیسته "آجرکاری می باشد" نه خود آجر. به هر حال باید تست انجام شود و بر اساس نتایج تست مشخص شود (به دستورالعمل FEMA356 مراجعه نمایید). در حالت کلی بسته به کیفیت مصالح، مقاومت فشاری آجرکاری بین 20 تا 60 کیلوگرم بر سانتیمتر مربع متغیر است. مدول الاستیسیته را نیز تقریبا 550 برابر مقاومت فشاری درنظر بگیرید.
92/3/23- جواد ینگجه: با سلام ::جناب دکتر توی طراحی حالت حدی برای سازه فولادی مقاطع مرکب مثلا دوبل IPE رو چطور معرفی می کنید؟:: برنامه مقاطع تعریف شده در SD , General رو غیر فشرده میشناسه در حالی که دوبل IPE مقطعی فشردس
پاسخ: با سلام، بله نرم افزار مقاطعی را که در SD تعریف شده اند را به صورت مقطع غیرفشرده شناخته و پس از طراحی اخطار غیرفشرده بودن می دهد. تنها راه حل این است که مقطع را به صورت یکی از مقاطع استاندارد معادل سازی کرده و به صورت عادی معرفی نمایید. مثلا می توانید از یک مقطع باکس معادل استفاده نمایید (به طوریکه مساحت بال مقطع باکس برابر مجموع مساحت بالهای دو تیر بوده و همینطور جان و ارتفاع آن نیز معادل باشد).
92/3/23- دهاقین: با عرض سلام و احترام.::در مورد طراحی فونداسیون سوله در SAFE ، شناژها را بهتر است مدل کنیم یا خیر؟ ( آیاطراحی شناژ بر اساس بند 9-17-7-2 مبحث9(نیروی کششی معادل 10%نیروی محوری نهایی ستون طرفین)، کفایت میکند؟) ::در صورت مدل نمودن شناژ ،از مشخصاتSLABاستفاده کنیم یا BEAM . ::با سپاس فراوان.
پاسخ: خیر شناژها نباید مدل شوند و تنها باید حداقل ابعاد بتن شناژ را رعایت کرده و مساحت آرماتورهای شناژ را بر اساس کشش ده درصد محاسبه نمایید. در صورتی که شناژ را به صورت SLAB مدل نمایید، نرم افزار بر سختی خمشی آنها حساب کرده و در این صورت باید همانند پی نواری عادی برای آن نوار طراحی رسم کرده و آرماتور خمشی طراحی نمایید. نیازی به درنظر گرفتن تیر نیز نمی باشد. در SAFE بین نوارهای پی حرکتی منظور نمی شود تا بخواهیم شناژ را در آن مدل نماییم و نیازی به این کار نمی باشد.
92/3/23- رضا جعفری: با عرض احترام اگر تعداد میلگرد در 2 ستون برابر باشد و ستون ها هم اندازه و مربع اما ارایش میلگرد در وجه های 2 ستون با هم اختلاف یک عددی دشته باشد مثلا در یک ستون در هر وجه 5 ارماتور در دیگری در 2وجه 4 در 2وجه دیگر 6 که جمع ان در هر 2 ستون 16 عدد میشود تفاوت در نحوه عملکرد این دو ستون در مقایسه با هم همچنین نوع ایراد در اجرا هنگام ارایش اشتباه نوع اول با نوع دوم چیست . با تشکر .
پاسخ: با سلام در ستون اول (ستون متقارن) مقاومت خمشی حول هر دو محور برابر می باشد. در ستون دوم مقاومت خمشی حول یک محور افزایش یافته و حول محور دیگر کاهش می یابد و بنابراین این دو ستون با هم تفاوت دارند.
92/3/22- حسین سنچولی: با سلام و خسته نباشید خدمت شما استاد گرامی ، میخواستم بدونم اگر بادبند قایم یک سوله که از میلگرد است ، پس از نصب به دلایلی برش داده شود و مجدد جوش بخورد ، مشکلی در مقاومت سازه سوله بوجود می آید ؟ ممنون
پاسخ: با سلام، میلگردها اگر بدون پیش تنیدگی اولیه (با استفاده از بست قورباغه ای) نصب شوند، معمولا لاغر محسوب شده و قاقد کارایی لازم خواهند بود (شل بوده و عمل نمی کنند). پس از قطع میلگرد و جوش دادن آن باید مجددا پس کشیده شوند. برای اطلاع از محدودیت لاغری به بند10-1-3-1 مبحث 10 مراجعه نمایید.
92/3/20- پیمان: درود بر شما ، در یک سازه 6 طبقه ،طبقه ششم در پلان عقب نشینی دارد ، بنابراین ستونهای آن بر روی تیر قرار میگیرد، در این حالت : 1- برای محاسبه نیروی زلزله قائم باید نیروی وارده از ستون وبارگیر تیر جمع شود ؟ نیروی زلزله باید به ستونهای طبقه پایین هم اعمال شود؟ 2- برش موضعی در محل تلاقی ستون و تیر اگر کمتر از نیروی برش نزدیک تکیه گاه باشد باز هم نیاز به کنترل دارد؟آیا نرم افزار کنترل میکند؟
پاسخ: با سلام، 1: بله طبق بند 2-3-12-2 استاندارد 2800، برای محاسبه نیروی قائم زلزله باید کل بار وارد بر تیر (شامل بار ستون و وزن سقف که بر تیر وارد می شود) در نظر گرفته شود. برای محاسبه این وزن می توانید برش حداکثر در انتهای تیر (تحت مرده + زنده) از نرم افزار خوانده و ضرب در دو نمایید. شما نیروی قائم را تنها به تیر وارد می کنید که این بار بر اساس تحلیل سازه به ستونهای پایین نیز منتقل می شود.2: در محل اتصال ستون به تیر حتما باید از سخت کننده در جان تیر استفاده نمایید (باید محاسبه شود) همچنین برای بال پایینی تیر (در جایی که ستون بر روی آن نشسته) باید مهار جانبی تامین نمایید (بال فوفانی تیر مدفون در سقف بوده و نیاز به مهار ندارد). برای تامین مهار برای بال پایینی باید از زانویی (سینه بند) استفاده نمایید و آنرا به تیرچه های سقف وصل نمایید.
92/3/19- محمد: با سلام خدمت استاد گرامی یه سوالی داشتم در مورد ساختمانهای با مصالح بنایی همراه با کلاف بندی قایم و افقی اونم اینکه در اینگونه ساختمونا شاهتیرهای فولادی میتونه روی کلاف قایم بیفته (کلاف به عنوان تکیه گاه شاهتیرعمل کنه) یا نه و آیا اصلا مجاز به بارگذاری این کلاف ها هستیم و یا خیر (در صورت استفتده از بالشتک چی ) به علاوه بهترین محل قرارگیری شاهتیرها چه موقعیتی از دیوار میتونه باشه با تشکر
پاسخ: با سلام، در سازه های با مصالح بنایی، فرض بر این است که دیوارهای بنایی وظیفه تحمل بار سقف را بر عهده دارند. در صورتی که شاهتیر (شاهتیری که بار سقف را تحمل می کند و تیرچه ها بر روی آن نشسته اند) بر روی کلاف قائم قرار گیرد، آن کلاف دیگر کلاف نبوده و ستون محسوب می شود و باید بر اساس ضوابط ستونها و بر اساس بار وارد بر آن طراحی شود. به طور کلی بهتر است جهت تیرچه های سقف را طوری انتخاب نمایید که همگی بر روی دیوار حمال قرار گیرند. اگر به ناچار تیرچه ها به جای دیوار بر روی شاهتیر قرار گیرند، دو انتهای شاهتیر به ناچار باید روی یک کلاف قائم قرار گیرد که البته همانطور که گفتم ابعاد این کلاف قائم (که حالا دیگر به آن ستون اطلاق می شود) باید کمی بزرگتر طراحی گردد تا پاسخگوی بار متمرکز وارد بر آن باشد.
92/3/19- ایدین طاووسی: با عرض سلام و خسته نباشید میخواستم بدونم تو طراحی سازه فولادی به روش lrfd اگه بخواهیم از تیر ورق که به وسیله روش sd section ساخته شده،است استفاده کنیم چطوری میشه تو etabs ایراد مقطع غیر فشرده بودنشو برطرف کرد؟
پاسخ: با سلام، متاسفانه در ورژن فعلی نرم افزار این مشکل وجود دارد و در صورت استفاده از آیین نامه های جدید نباید از section designer استفاده نمایید. البته به راحتی می توانید مقاطع خود را معادل سازی کرده و در قسمت عادی تعریف نمایید.
92/3/19- علی: سلام::1-در سقفهای کامپوزیت ایا لازم است برای شاهتیرها وکشها برشگیر(گلمیخ) در نظر گرفت ؟توصیه جنابعالی چیست؟::2- در سازه های فلزی اپلیفت ها را باید برای تمام ترکیب بارها کنترل نمود یا فقط بعضی از ترکیب بارها؟::متشکرم::
پاسخ: با سلام، 1:برشگیرها جز در مورد زیر در تمامی تیرها و شاهتیرها اجرا می شود: در نواحی که احتمال تشکیل مفصل پلاستیک در تیر وجود دارد مانند دو انتهای شاهتیرهای قاب خمشی (در نواحی نزدیک ستون). بند 10-3-4-3 را ببینید. البته شاهتیرهایی که جزئی از سیستم باربر جانبی (قاب خمشی) هستند نباید به صورت تیر مختلط در نظر گرفته شوند و در طراحی آنها (با وجود اینکه برش گیر دارند) از وجود بتن کمکی روی تیر و برش گیر صرف نظر می شود. 2: اگر منظورتان کنترل تنش خاک زیر پی (تنش های کششی) می باشد که باید برای (D+L) و (0.75D+0.75L+0.75E)کنترل شود. که البته نیروی زلزله را باید در حالت مختلف (مثبت و منفی و جهت های x و y و همچنین زلزله 30 درصد کنترل نمایید).
92/3/19- سارا پویافر: با سلام و عرض ادب و احترام. آقای دکتر چرا در یک ساختمان تیرها به نیروی محوری طراحی نمیشوند(در ترکیبات بارگذاری خبری از نیروی محوری نیست) مگر نیروی زلزله در تیرها نیروی محوری ایجاد نمیکند( نیروی زلزله در راستای محور تیرها وارد میشود)
پاسخ: با سلام، در اکثر سازه ها در تراز تیرها دیافراگم سقف را داریم. سقف های رایج سختی محوری و برشی بالایی دارند که مانع از این می شوند که در تیرها نیروی محوری بالایی ایجاد شود. در صورتی که سازه شما فاقد سقف باشد (مثلا در قسمتی از سازه تنها تیر و ستون باشند) در این صورت در نرم افزار مجاز به تعریف دیافراگم نمی باشید و پس از تحلیل سازه خواهید که بسته به هندسه سازه (مثلا محل بادبندها) در تیرها نیز نیروی محوری ایجاد می شود که البته در طراحی باید منظور شود.
92/3/19- سیمین فهمی: با سلام و خسته نباشید:: لطفاً در مورد نقش دیافراگم صلب در رفتار لرزه ای و ثقلی ساختمانها و شرایط تحقق یک دیافراگم صلب راهنمایی بفرمائید. از اینکه به سوالات دانشجویان با حوصله پاسخ میدهید تشکر مینمایم.
پاسخ: با سلام، در مورد نقش دیافراگم صلب و یا نیمه صلب به دلیل گستردگی مباحث، بحث در مورد آن در این فضا میسر نیست. در رابطه با شرایط صلب بودن یا نبودن سقف باید به پیوست 6 استاندارد 2800 مراجعه نمایید. در سازه های معمولی (مسکونی و اداری) با دهانه و سقف رایج (تیرچه بلوک، کامپوزیت، دال بتنی و هر سقفی که حداقل 5 سانتیمتر بتن داشته باشد) معمولا سقف بر اساس ضوابط استاندارد 2800 صلب محسوب می شوند.
92/3/18- مهدی: اقای دکتر سلام- بنده مهندس ناظر پایه 3 هستم -به نظر شما اجرای بالکن بصورت تیرچه بلوک اصولی میباشد؟یا این یک سنت غلطی است که هم اکنون در 90 درصد ساختمانهای مسکونی در حال اجراست. در نهایت چه فرقی بین دال و تیرچه بلوک در اجرای بالکن میباشد- ممنون از زحمات بی دریغ جنابعالی
پاسخ: با سلام، در صورت استفاده از تیرچه بلوک، تیرچه ها در دو انتهای خود به تیرهای اصلی (که به صورت طره به ستون متصل هستند)، متصل می شوند. بنابراین تیرچه ها بار خود را به تیرهای طره منتقل کرده و تیرهای طره نیز بار را به ستون منتقل می کنند. این طرح کاملا منطقی و صحیح است.
92/3/18- نادر ادراکی: با سلام وادب، استاد آیا نرم افزار safe8 شمع در پی را مدل کند؟ممکن است در مدلسازی این حقیر را یاری کنید. آیا برای داشتن مقاومت اصطکاکی شمع نیاز به اطلاعات ژئوتکنیکی است؟ آیا برنامه آرماتورهای شمع را محاسبه میکند ویا تنها اثر شمع را وارد مدل میکند. باتشکر- از شیراز
پاسخ: با سلام، نرم افزار خود شمع (آرماتورهاو قطر لازم) را محاسبه نمی کند. شما بر اساس مشخصات خاک محل و بارهای وارده شده، به صورت دستی باید شمع را طراحی کرده و سپس سختی آن را (بر اساس محاسبات دستی) به صورت فنر در نرم افزار SAFE وارد نمایید. این اطلاعات در طراحی پی در نرم افزار مورد استفاده قرار می گیرد.